公布日：2022.07.22
申請日：2022.06.23
分類號：C02F9/14(2006.01)I;C02F3/28(2006.01)N;C02F3/30(2006.01)N;C02F1/46(2006.01)N;C02F1/467(2006.01)N;C02F1/52(2006.01)N
摘要
本發(fā)明涉及一種高含鹽廢水的處理方法，包括：（1）高含鹽廢水和步驟（3）、（6）產(chǎn)生的污泥輸入水解酸化池，在厭氧環(huán)境中，利用耐鹽兼氧污泥消解菌進行水解酸化；（2）步驟（1）得到的廢水依次交替輸入若干個好氧單元和缺氧單元，好氧單元內(nèi)降解有機物，進行短程硝化和全程硝化；缺氧單元內(nèi)進行厭氧氨氧化和反硝化處理；（3）步驟（2）得到的廢水通過MBR膜裝置進行泥水分離，得到一次污泥和待深度氧化廢水，一次污泥輸入水解酸化池；（4）待深度氧化廢水輸入電化學反應器進行深度氧化；（5）步驟（4）得到的廢水輸入混凝池進行混凝；（6）步驟（5）得到的廢水輸入水平管沉淀池，得到二次污泥和產(chǎn)水，二次污泥輸入水解酸化池。
權利要求書
1.一種高含鹽廢水的處理方法，其特征在于，包括以下步驟：S100：高含鹽廢水、步驟S300產(chǎn)生的一次污泥和步驟S600產(chǎn)生的二次污泥輸入水解酸化池，在厭氧環(huán)境中，利用耐鹽兼氧污泥消解菌進行水解酸化，實現(xiàn)污泥減量并提高高含鹽廢水的可生化性；S200：步驟S100得到的廢水依次交替輸入若干個好氧單元和缺氧單元，在好氧單元內(nèi)降解有機物，同時進行短程硝化和全程硝化處理；在缺氧單元內(nèi)進行厭氧氨氧化和反硝化處理；S300：步驟S200得到的廢水通過MBR膜裝置進行泥水分離，得到一次污泥和待深度氧化廢水，一次污泥輸入所述水解酸化池進行厭氧處理；所述待深度氧化廢水輸入循環(huán)桶，并與電化學反應器回流至循環(huán)桶的溶液混合后，得到混合廢水；S400：所述混合廢水輸入電化學反應器進行深度氧化，去除難降解有機物和除磷，電化學反應器的水體部分回流至循環(huán)桶；S500：步驟S400得到的廢水輸入混凝池，在絮凝劑的作用下進行混凝；S600：步驟S500得到的廢水輸入水平管沉淀池進行泥水分離，得到二次污泥和產(chǎn)水，二次污泥輸入所述水解酸化池進行厭氧處理；步驟S600中，所述水平管沉淀池的上部設有若干條相互平行的排泥滑道，排泥滑道傾斜設置，用于將步驟S500得到的廢水中的污泥分離并排到水平管沉淀池下部；所述排泥滑道的一側由上至下設有若干個相互平行的斜板，斜板的一端連接排泥滑道的側壁，另一端設有隔板，隔板與排泥滑道的側壁相平行；所述排泥滑道包括若干段傾斜的、首尾相連的分滑道，相鄰的兩個分滑道分別向不同的方向傾斜，使得排泥滑道呈曲折式；單數(shù)分滑道的所述隔板的頂部連接對應的斜板，使得單數(shù)分滑道的隔板均指向斜下方；雙數(shù)分滑道的所述隔板的底部連接對應的斜板，使得雙數(shù)分滑道的隔板均指向斜上方；所述單數(shù)分滑道的斜板的內(nèi)部埋設有冷卻盤管，用于冷卻經(jīng)過分滑道的廢水，使得降溫后的廢水析出鹽分；所述雙數(shù)分滑道的隔板的頂端連接結晶網(wǎng)的一側，結晶網(wǎng)的另一側固定在雙數(shù)分滑道的另一個側壁上，結晶網(wǎng)為橫縱交叉的網(wǎng)線組成，網(wǎng)線交叉的節(jié)點成為結晶成核位點，為廢水中的鹽分結晶提供晶核。
2.根據(jù)權利要求1所述的高含鹽廢水的處理方法，其特征在于，步驟S200具體包括以下步驟：（1）步驟S100得到的廢水輸入一級好氧單元去除廢水中的COD，廢水中的氨氮通過短程硝化和全程硝化過程被轉化為亞硝態(tài)氮和硝態(tài)氮；（2）步驟（1）得到的廢水輸入一級缺氧單元，廢水中亞硝態(tài)氮和殘留的氨氮通過厭氧氨氧化過程進行氮的脫除，一級好氧單元未降解的COD作為碳源，利用反硝化過程脫除硝態(tài)氮；（3）步驟（2）得到的廢水輸入二級好氧單元，去除剩余的有機物，并繼續(xù)進行短程硝化和全程硝化過程，將殘留的氨氮轉化為亞硝態(tài)氮和硝態(tài)氮；（4）步驟（3）得到的廢水輸入二級缺氧單元，進行反硝化和厭氧氨氧化。
3.根據(jù)權利要求2所述的高含鹽廢水的處理方法，其特征在于，步驟（1）中，一級好氧單元內(nèi)的水力停留時間為10 12h，污泥濃度為4 4.5g/L，污泥負荷為0.4 0.5kg/（kg•d）。
4.根據(jù)權利要求3所述的高含鹽廢水的處理方法，其特征在于，所述一級好氧單元和二級好氧單元內(nèi)的溫度均保持在25 28℃，pH值均為7.4 7.8，水力停留時間比為2:1，一級好氧單元的水力停留時間為10 12h。
5.根據(jù)權利要求2所述的高含鹽廢水的處理方法，其特征在于，一級缺氧單元和二級缺氧單元內(nèi)的溫度均保持在30 35℃，pH值為7.0 7.5，水力停留時間比為2:1，一級缺氧單元的水力停留時間為2 2.5h。
6.根據(jù)權利要求1所述的高含鹽廢水的處理方法，其特征在于，步驟S300中，步驟S200得到的廢水輸入泥水分離單元，泥水分離單元由上至下包括MBR膜裝置、第二曝氣裝置、排水口、錐形底部和第一排泥口，經(jīng)過好氧和缺氧交替生化處理的廢水在MBR膜裝置進行泥水分離；泥水分離單元的底部為錐形，便于排出一次污泥；第一排泥口通過回流泵和管道連接水解酸化池，用于將一次污泥定期輸入水解酸化池。
7.根據(jù)權利要求6所述的高含鹽廢水的處理方法，其特征在于，所述循環(huán)桶設在泥水分離單元與電化學反應器之間，泥水分離單元的排水口連接循環(huán)桶的進水口，電化學反應器的回流出口連接循環(huán)桶的回流進口，循環(huán)桶通過第一泵和管道連接電化學反應器的進水口；所述待深度氧化廢水和電化學反應器的回流廢水均輸入循環(huán)桶，混合均勻后，得到混合廢水，將混合廢水通過第一泵輸入電化學反應器。
8.根據(jù)權利要求6所述的高含鹽廢水的處理方法，其特征在于，所述水平管沉淀池的底部為錐形，便于二次污泥排出；水平管沉淀池的底部設有第二排泥口，第二排泥口通過管道連接所述回流泵，用于將二次污泥輸入水解酸化池。
發(fā)明內(nèi)容
針對上述問題，本發(fā)明提供一種高含鹽廢水的處理方法，能夠縮短好氧段停留時間，進而降低運行成本，降低污泥產(chǎn)率，取消傳統(tǒng)沉淀池，采用特殊的深度處理工藝，確保出水COD、氨氮、總氮、SS和總磷的穩(wěn)定，最終實現(xiàn)減少占地面積和投資成本，減少運行成本，減少廢物處置成本的目的。
所述高含鹽廢水的處理方法，包括以下步驟：
S100：高含鹽廢水、步驟S300產(chǎn)生的一次污泥和步驟S600產(chǎn)生的二次污泥輸入水解酸化池，在厭氧環(huán)境中，利用耐鹽兼氧污泥消解菌進行水解酸化，實現(xiàn)污泥減量并提高高含鹽廢水的可生化比；
S200：步驟S100得到的廢水依次交替輸入若干個好氧單元和缺氧單元，在好氧單元內(nèi)降解有機物，同時進行短程硝化和全程硝化處理；在缺氧單元內(nèi)進行厭氧氨氧化和反硝化處理；
S300：步驟S200得到的廢水通過MBR膜裝置進行泥水分離，得到一次污泥和待深度氧化廢水，一次污泥輸入所述水解酸化池進行厭氧處理；
所述待深度氧化廢水輸入循環(huán)桶，并與電化學反應器回流至循環(huán)桶的溶液混合后，得到混合廢水；
S400：所述混合廢水輸入電化學反應器進行深度氧化，去除難降解有機物和除磷，電化學反應器的水體部分回流至循環(huán)桶；
S500：步驟S400得到的廢水輸入混凝池，在絮凝劑的作用下進行混凝；
S600：步驟S500得到的廢水輸入水平管沉淀池進行泥水分離，得到二次污泥和產(chǎn)水，二次污泥輸入所述水解酸化池進行厭氧處理。
可選的，步驟S100中，水解酸化池內(nèi)的污泥來自于步驟S300中MBR膜裝置產(chǎn)生的一次污泥和步驟S600中水平管沉淀池產(chǎn)生的二次污泥，上述兩種污泥在各自的發(fā)揮沉淀作用的部分經(jīng)過一段時間的厭氧過程后，污泥中好氧微生物種群已大幅度減少，且所攜帶的溶解氧含量基本降為零，回流到水解酸化池時不會破壞水解酸化池原有的厭氧微生態(tài)環(huán)境。
高含鹽廢水輸入水解酸化池，水解酸化池內(nèi)投加耐鹽兼氧污泥消解菌，使該池同時具有水解酸化提高高含鹽廢水可生化比（B/C）和污泥減量的兩個功能，在水解酸化池的厭氧環(huán)境中，活性污泥中的有機質被上述微生物水解酸化，轉化成氨基酸、揮發(fā)性脂肪酸、糖類、醇類、乙酸、氫氣、碳酸等小分子有機物質，進而實現(xiàn)污泥減量，這些小分子有機物質隨廢水進入后續(xù)的生化段，在好氧單元進行降解，為缺氧單元提供碳源，整體上降低了污泥產(chǎn)量。
可選的，步驟S200具體包括以下步驟：
（1）步驟S100得到的廢水輸入一級好氧單元去除廢水中的COD，廢水中的氨氮通過短程硝化和全程硝化過程被轉化為亞硝態(tài)氮和硝態(tài)氮；
（2）步驟（1）得到的廢水輸入一級缺氧單元，廢水中亞硝態(tài)氮和殘留的氨氮通過厭氧氨氧化過程進行氮的脫除，一級好氧單元未降解的COD作為碳源，利用反硝化過程脫除硝態(tài)氮；
（3）步驟（2）得到的廢水輸入二級好氧單元，去除剩余的有機物，并繼續(xù)進行短程硝化和全程硝化過程，將殘留的氨氮轉化為亞硝態(tài)氮和硝態(tài)氮；
（4）步驟（3）得到的廢水輸入二級缺氧單元，進行反硝化和厭氧氨氧化。
可選的，步驟（1）中，在一級好氧單元，廢水中的部分有機物被氧化分解去除，降低了COD含量，一部分氨氮通過短程硝化和全程硝化過程分別被轉化為亞硝態(tài)氮和硝態(tài)氮。
進一步可選的，一級好氧單元內(nèi)的水力停留時間為10 12h，溶解氧濃度控制在1.7 2mg/L，污泥濃度為4 4.5g/L，污泥負荷為0.4 0.5kg/（kg•d），在如此高的污泥負荷下，在活性污泥絮體內(nèi)部，氧的傳遞將受到限制，因此在活性污泥內(nèi)部形成缺氧環(huán)境，使得亞硝態(tài)氮直接轉化為氮氣，實現(xiàn)部分短程硝化。
可選的，所述一級好氧單元和二級好氧單元的底部均設置第一曝氣裝置，用于供氣供氧；一級好氧單元內(nèi)投放好氧微生物，包括但不限于耐高負荷碳化菌、硝化菌；二級好氧單元內(nèi)投放好氧微生物，包括但不限于中低負荷碳化菌、硝化菌；
一級好氧單元和二級好氧單元內(nèi)的溫度均保持在25 28℃，pH值均為7.4 7.8，水力停留時間比為2:1，一級好氧單元的水力停留時間為10 12h。
可選的，步驟（2）中，由于一級好氧單元同時進行了部分短程硝化和部分全程硝化過程，廢水中亞硝態(tài)氮和殘留的氨氮通過厭氧氨氧化過程進行氮的脫除，一級好氧單元未降解的COD作為碳源，利用反硝化過程脫除硝態(tài)氮，實現(xiàn)在低能耗條件下同步進行碳和氮的去除。
可選的，所述一級缺氧單元和二級缺氧單元均設置攪拌裝置，根據(jù)實際污水情況保持一定的溶氧量；一級缺氧單元投放缺氧微生物，包括但不限于耐高負荷反硝化菌，二級好氧單元投放缺氧微生物，包括但不限于耐中低負荷反硝化菌；
一級缺氧單元和二級缺氧單元內(nèi)的溫度均保持在30 35℃，pH值為7.0 7.5，水力停留時間比為2:1，一級缺氧單元的水力停留時間為2 2.5h。
可選的，如果步驟S100得到的廢水中的COD較高、氨氮含量較高，可交替設置多級好氧單元和多級缺氧單元，如步驟（1） （4）那樣反復進入好氧和缺氧環(huán)境，最終實現(xiàn)低能耗下氮的脫除，在適當情況下，最后一級的缺氧單元可適當投加碳源以確保反硝化過程的完整。
與傳統(tǒng)的硝化反硝化工藝相比，本發(fā)明所述的高含鹽廢水的處理方法，通過前置好氧單元先去除大部分COD，使短程硝化和厭氧氨氧化過程更容易發(fā)生，使生化部分的脫氮過程以厭氧氨氧化為主，降低了全程硝化過程的能耗，節(jié)省了反硝化過程碳源的投加。在好氧單元中自養(yǎng)細菌通過底部無機物（COD）來攝取能量來降解氨氮，實現(xiàn)先脫除COD，再進行硝化，大幅度降低了傳統(tǒng)硝化過程的停留時間和能耗。
可選的，步驟S300中，步驟S200得到的廢水輸入泥水分離單元，泥水分離單元由上至下包括MBR膜裝置、第二曝氣裝置、排水口、錐形底部和第一排泥口，經(jīng)過好氧和缺氧交替生化處理的廢水在MBR膜裝置進行泥水分離；
所述MBR膜裝置為管式一體化MBR膜裝置，MBR膜為PVDF膜，污泥濃度10g/L，膜通量10 15L/m2.h，膜絲面積900m2，操作負壓 0.06 0.02Mpa，曝氣量10.8m3/min。
泥水分離單元的底部為錐形，便于排出一次污泥；第一排泥口通過回流泵和管道連接水解酸化池，用于將一次污泥定期輸入水解酸化池。
進一步可選的，步驟S300中，一次污泥在泥水分離單元底部的停留時間為2 2.5h。
可選的，所述循環(huán)桶設在泥水分離單元與電化學反應器之間，泥水分離單元的排水口連接循環(huán)桶的進水口，電化學反應器的回流出口連接循環(huán)桶的回流進口，循環(huán)桶通過第一泵和管道連接電化學反應器的進水口；
所述待深度氧化廢水和電化學反應器的回流廢水均輸入循環(huán)桶，混合均勻后，得到混合廢水，將混合廢水通過第一泵輸入電化學反應器。
可選的，所述電化學反應器包括陽極板、陰極板、第三曝氣裝置和直流電源，陽極板電連接直流電源的正極接口，陰極板電連接直流電源的負極接口；第三曝氣裝置設在電化學反應器的底部，直流電源設在電化學反應器的外部；
陽極板選自BDD陽極板、Fe薄膜電極陽極板、Al薄膜電極陽極板，陰極板為不銹鋼薄膜電極陰極板；
所述回流出口設在電化學反應器的下部，用于將電化學反應器內(nèi)的水體部分回流至循環(huán)桶，回流比為25 30%。
作為一種具體的實施方式，電化學反應器內(nèi)的電極板如此布置：不銹鋼薄膜電極陰極板、BDD陽極板、不銹鋼薄膜電極陰極板、Fe薄膜電極陽極板、不銹鋼薄膜電極陰極板、Al薄膜電極陽極板和不銹鋼薄膜電極陰極板，如此排列。
電化學反應器內(nèi)，BDD陽極板失電子，直接氧化和產(chǎn)生羥基自由基等，將所述混合廢水中難以生化的有機物開環(huán)斷鏈，去除生化剩余部分難降解COD，并將有機磷的碳磷鍵破壞，將次磷酸鹽氧化為正磷酸鹽，使有機磷轉化為無機磷，并且進一步氧化氨氮，提升氨氮的去除率；所述Fe薄膜電極陽極板和Al薄膜電極陽極板失電子，并且釋放鐵鹽和鋁鹽，鐵鹽和鋁鹽對磷起到絮凝作用，減少步驟S500絮凝劑的用量；不銹鋼薄膜電極陰極板得電子，部分硝態(tài)氮在此被還原；通過第三曝氣裝置將電化學反應器內(nèi)的廢水充分混合，并且防止部分SS在此區(qū)域沉積。
本領域技術人員可以根據(jù)電化學反應器的出水口的實際COD水質情況，調控第一泵的流量，進而控制電化學反應器的進水口的液體流量，實現(xiàn)最低的水處理達標的噸水電耗�？蛇x的，從回流出口流向循環(huán)桶的水量與電化學反應器內(nèi)的總水量之比為(0.25 0.28):1。
可選的，步驟S500中，所述混凝池的外部設有絮凝劑儲罐，絮凝劑儲罐通過第二泵和管道連接混凝池，混凝池從底部設有第四曝氣裝置，用于將絮凝劑與廢水充分混合，絮凝劑包括PAM和PAC絮凝劑，絮凝劑在混凝池內(nèi)生成礬花，與廢水充分接解，吸附網(wǎng)捕廢水中污染物。
可選的，步驟S600中，所述水平管沉淀池的上部設有若干條相互平行的排泥滑道，排泥滑道傾斜設置，用于將步驟S500得到的廢水中的污泥分離并排到水平管沉淀池下部；水平管沉淀池的底部為錐形，便于二次污泥排出；水平管沉淀池的底部設有第二排泥口，第二排泥口通過管道連接所述回流泵，用于將二次污泥輸入水解酸化池。
優(yōu)選的，所述排泥滑道的一側由上至下設有若干個相互平行的斜板，斜板的一端連接排泥滑道的側壁，另一端設有隔板，隔板與排泥滑道的側壁相平行，所述斜板與排泥滑道側壁呈一定角度；步驟S500得到的廢水經(jīng)過排泥滑道的短距離沉淀，減少了水流狀態(tài)對懸浮物沉淀的干擾，增加水平管沉淀池的空間利用率，污泥通過排泥滑道進入下方的錐形底部，上清液即為產(chǎn)水。若干個斜板由上至下排列在排泥滑道的一側，所述隔板在相鄰的上、下斜板之間隔出若干個截面為菱形的水流通道，下斜板與上方的隔板的底端不接觸，此處形成一個排泥豁口。當水平管沉淀池進水時，水中的懸浮物在自身重力作用下不斷沉淀，沿隔板或斜板下滑，經(jīng)排泥豁口不斷進入排泥滑道，沉淀下來的懸浮物脫離了水流主體，再經(jīng)排泥滑道排入泥斗。由于排泥滑道是靜水區(qū)，沉淀物在這里不會受到?jīng)_刷、攪動，從而實現(xiàn)沉淀物和清水的及時、徹底地分離，保證了沉淀效率。
進一步可選的，所述排泥滑道包括若干段傾斜的、首尾相連的分滑道，相鄰的兩個分滑道分別向不同的方向傾斜，例如，第一分滑道向左傾斜，第二分滑道向右傾斜，第三分滑道向左傾斜，第四分滑道向右傾斜，第一分滑道至第四分滑道由上至下依次首尾順序連接，優(yōu)選的，第一分滑道與第三分滑道平行，第二分滑道與第四分滑道平行，使得排泥滑道呈曲折式；
單數(shù)分滑道的所述隔板的頂部連接對應的斜板，使得單數(shù)分滑道的隔板均指向斜下方；雙數(shù)分滑道的所述隔板的底部連接對應的斜板，使得雙數(shù)分滑道的隔板均指向斜上方。這樣，輸入水平管沉淀池的水體先經(jīng)過面向下的斜板和隔板，再經(jīng)過面向上的斜板和隔板，依次交替。
可選的，相鄰的兩個分滑道的首尾連接處的斜板不連接隔板，而是彼此相連接，與各自的分滑道圍成四邊形，使得兩個分滑道更為穩(wěn)固。
可選的，所述雙數(shù)分滑道的斜板的一端轉動連接排泥滑道的側壁，使得斜板帶動隔板能夠上下轉動，用于調節(jié)水平管沉淀池內(nèi)的水流速度和擾流情況。
本發(fā)明的廢水含鹽度較高，廢水密度較大，不易與污泥分離，本發(fā)明設計曲折式排泥滑道，在有限的沉淀池內(nèi)延長排泥滑道的長度，提高廢水與污泥的分離效率。單數(shù)和雙數(shù)的分滑道具有不同指向的斜板、隔板，單數(shù)分滑道形成的菱形水道，促進污泥沉淀。在水流較快時，雙數(shù)分滑道的斜板固定不動，起到攔截部分水流的作用，平穩(wěn)流速；在水流較慢時，雙數(shù)分滑道的斜板上下擺動，增加水流的擾動，斜板可以在水流作用下自由擺動，也可以機械控制擺動，機械控制采用本領域常用的技術手段即可。
可選的，所述單數(shù)分滑道的斜板的內(nèi)部埋設有冷卻盤管，用于冷卻經(jīng)過分滑道的廢水，使得降溫后的廢水析出部分鹽分，適當降低廢水的含鹽量，有利于水平管沉淀池下方的泥水分離；
冷卻水進水管和冷卻水出水管分別貫穿水平管沉淀池的頂壁，并聯(lián)若干個進水分管和若干個出水分管，進水分管和出水分管延伸并埋設在每個排泥滑道設有斜板的側壁內(nèi)，并向下延伸至每個分滑道的該側側壁內(nèi)，并與單數(shù)分滑道的斜板的冷卻盤管連接，為冷卻盤管供冷卻水；而雙數(shù)分滑道的斜板不設置冷卻盤管，可以節(jié)約冷量。
可選的，所述雙數(shù)分滑道的隔板的頂端連接結晶網(wǎng)的一側，結晶網(wǎng)的另一側固定在雙數(shù)分滑道的另一個側壁上，在雙數(shù)分滑道的斜板靜止時結晶網(wǎng)水平，結晶網(wǎng)為橫縱交叉的網(wǎng)線組成，網(wǎng)線交叉的節(jié)點成為結晶成核位點，為廢水中的鹽分結晶提供晶核。
可選的，由于排泥滑道為傾斜的，而水平管沉淀池外壁是豎直的，水平管沉淀池內(nèi)壁與最鄰近的排泥滑道之間具有空間，該空間為冷卻夾套，可通入冷卻水用于輔助廢水析出鹽分。
廢水經(jīng)過排泥滑道時，經(jīng)過單數(shù)分滑道時被冷卻并開始析出少量鹽分，再經(jīng)過雙數(shù)分滑道繼續(xù)析出鹽分，經(jīng)過所述結晶網(wǎng)，以網(wǎng)上的網(wǎng)線交叉節(jié)點為晶核，包裹該晶核結晶，促進廢水脫鹽；同時，以廢水中的污泥絮為晶核，也能促進結晶。結晶網(wǎng)的網(wǎng)孔較大，不會對廢水中的污泥絮進行攔截，即使少量污泥絮被攔截，也能后續(xù)的廢水流作用或斜板的擺動作用下抖落，即使有極少量的污泥絮被攔截，也能變相增加結晶網(wǎng)的晶核位點。析出鹽分的廢水密度降低，有利于在水平管沉淀池的中下部沉淀。而且，析出的鹽分絕大部分留在結晶網(wǎng)上，水平管沉淀池排出的二次污泥中析出的鹽分含量很少，實現(xiàn)了析出的鹽分與污泥的分離。
可選的，所述水平管沉淀池的頂部設有進水口，用于輸入廢水，廢水在水平管沉淀池內(nèi)的頂部分別進入每個排泥滑道中；水平管沉淀池的中部設有出水口，用于排出產(chǎn)水。
可選的，所述第一曝氣裝置、第二曝氣裝置、第三曝氣裝置和第四曝氣裝置均為曝氣管或曝氣盤。
本發(fā)明所述的高含鹽廢水的處理方法具有以下有益效果：
本發(fā)明采用的好氧段前置的工藝，在高效COD去除的前提下，短程硝化更易控制，最終實現(xiàn)了較高比例的厭氧氨氧化，節(jié)約了能耗；好氧硝化的停留時間縮短，大幅度降低了投資和運行成本；污泥產(chǎn)率低，且具有污泥消解功能，可實現(xiàn)零污泥運行，解決了污泥處置成本的問題；本發(fā)明取消了傳統(tǒng)的沉淀池，采用MBR膜分離的方式進行泥水分離，杜絕產(chǎn)水SS超標；生化后端采用電解和水平管沉淀池，使產(chǎn)水水質達到較高標準，提高了沉淀效率；本發(fā)明的污泥齡更長，缺氧單元內(nèi)無需使用填料，更容易富集厭氧氨氧化菌，進而容易實現(xiàn)較高比例的厭氧氨氧化。
步驟S200以去除COD和氨氮為主要目標，不進行除磷，且好氧單元的停留時間短，以反硝化和厭氧氨氧化為主，系統(tǒng)污泥產(chǎn)率低；步驟S400以深度除磷和去除難生化降解COD為主，整個系統(tǒng)可實現(xiàn)零生化污泥運行，解決了生化污泥難以處置的問題。
（發(fā)明人：耿春茂;趙曙光;曹意茹;宋樂山;陳長松;何超群;李得元;李橙;單升益;鄭可卿;王程程;張穎;曾子玥;趙國華）
