公布日：2022.02.25
申請日：2022.01.19
分類號：C02F9/14(2006.01)I;C02F101/16(2006.01)N;C02F101/30(2006.01)N
摘要
本發(fā)明公開了一種有機廢水處理系統(tǒng)與有機廢水處理方法。本發(fā)明的系統(tǒng)包括依次相連水解酸化池、厭氧反應器、曝氣池、亞硝化池、厭氧氨氧化池、SBR池和電催化氧化池；本發(fā)明的處理方法采用“水解酸化+厭氧消化+高負荷曝氣+亞硝化+厭氧氨氧化+SBR生化+電催化氧化”組合工藝在去除高有機物的同時，采用亞硝化和厭氧氨氧化的耦合工藝對高濃度的氨氮進行高效去除，還充分利用有機廢水中的碳源采用SBR生化工藝對總氮進行深度去除，末端采用電催化氧化工藝進行處理后，出水達標排放，無需采用膜深度處理，不產(chǎn)生高污染的濃縮液，全量化處理高濃度有機廢水。
權(quán)利要求書
1.一種有機廢水處理系統(tǒng)，其特征在于：包括依次相連的水解酸化池（100）、厭氧反應器（101）、曝氣池（103）、亞硝化池（104）、厭氧氨氧化池（105）、中間池（106）、SBR池（107）和電催化氧化池（108）；所述水解酸化池（100）的部分出水送入所述厭氧反應器（101），剩余出水送入所述中間池（106）。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的有機廢水處理系統(tǒng)，其特征在于：所述厭氧反應器（101）和所述曝氣池（103）間還設(shè)有沉淀池（102）；所述沉淀池（102）的出水送入所述曝氣池（103）。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的有機廢水處理系統(tǒng)，其特征在于：所述SBR池（107）的內(nèi)壁一側(cè)還設(shè)有MBR膜池（112）；所述MBR膜池（112）的出水管路與所述電催化氧化池（108）相連。
4.一種采用如權(quán)利要求1至3任一項所述的有機廢水處理系統(tǒng)處理有機廢水的方法，其特征在于：包括以下步驟：S1、將有機廢水預處理后通入所述水解酸化池（100），將所述水解酸化池（100）出水分為兩個部分，一部分通入所述厭氧反應器（101）；剩余部分通入所述中間池（106）；S2、將所述厭氧反應器（101）出水依次通入所述曝氣池（103）、所述亞硝化池（104）、所述厭氧氨氧化池（105）、所述中間池（106）、所述SBR池（107）和所述電催化氧化池（108）處理。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的方法，其特征在于：所述水解酸化池（100）送入所述中間池（106）的廢水與所述水解酸化池（100）總出水的體積比為1~1.5:100。
6.根據(jù)權(quán)利要求4所述的方法，其特征在于：所述有機廢水的COD為50000mg/L~60000mg/L；所述有機廢水的氨氮為2000mg/L~2500mg/L；所述有機廢水的總氮含量≤3000mg/L。
7.根據(jù)權(quán)利要求4所述的方法，其特征在于：所述曝氣池（103）的溶氧為1mg/L~3mg/L。
8.根據(jù)權(quán)利要求4所述的方法，其特征在于：所述亞硝化池（104）在曝氣時的溶解氧為1mg/L~1.5mg/L；所述亞硝化池（104）出水的氨氮與亞硝氮的比值為1:1~1.32；所述亞硝化池（104）中廢水的pH為6.8~8.0。
9.根據(jù)權(quán)利要求4所述的方法，其特征在于：所述厭氧氨氧化池（105）中廢水的pH為7.2~8.2。
10.根據(jù)權(quán)利要求4所述的方法，其特征在于：所述SBR池（107）中進行硝化反應時，池內(nèi)溶解氧控制在1.5mg/L~2mg/L；所述SBR池（107）中進行反硝化反應時，池內(nèi)溶解氧0.2mg/L~0.5mg/L；所述SBR池（107）中廢水的pH為7.0~8.0。
發(fā)明內(nèi)容
為解決現(xiàn)有技術(shù)中存在的問題，本發(fā)明提供了一種有機廢水處理系統(tǒng)，該系統(tǒng)的成本低且處理效率高。
本發(fā)明還提供了一種有機廢水處理方法。
具體如下，本發(fā)明第一方面提供了一種有機廢水處理系統(tǒng)，包括依次相連的水解酸化池、厭氧反應器、曝氣池、亞硝化池、厭氧氨氧化池、中間池、SBR池和電催化氧化池；所述水解酸化池的部分出水送入所述厭氧反應器，剩余出水送入所述中間池。
根據(jù)本發(fā)明的至少一種實施方式，具有如下有益效果：本發(fā)明的系統(tǒng)采用“水解酸化池+厭氧反應器+曝氣池+亞硝化池+厭氧氨氧化池+SBR池+電催化氧化池”組合工藝實現(xiàn)了有機廢水的處理；該系統(tǒng)在去除高有機物的同時采用亞硝化池和厭氧氨氧化池的耦合工藝對高濃度的氨氮進行高效去除，還充分利用了有機廢水中的碳源采用SBR生化工藝對總氮進行深度去除，末端采用電催化氧化工藝進行處理后，出水達標排放，無需采用膜深度處理，不產(chǎn)生高污染的濃縮液，全量化處理高濃度有機廢水。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述水解酸化池的底部設(shè)有攪拌裝置。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述水解酸化池的上部還設(shè)置有填料。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述填料包括半軟性填料、組合填料和立體彈性填料中的至少一種。
設(shè)置填料的目的為防止污泥流失。
支管出水為硝化反硝化提供優(yōu)質(zhì)碳源。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述曝氣池中設(shè)有鼓風機和微孔曝氣器。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述厭氧反應器包括USAB厭氧反應器。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述USAB厭氧反應器中還設(shè)有三相分離系統(tǒng)。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述曝氣池底部設(shè)有微孔曝氣器。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述微孔曝氣器的一端與鼓風機相連。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述厭氧反應器和所述曝氣池間還設(shè)有沉淀池；所述沉淀池的出水送入所述曝氣池。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述厭氧反應器的出水送入所述沉淀池。
厭氧反應器雖有三相分離系統(tǒng)，但出水有可能還是帶有部分厭氧污泥，厭氧出水帶泥不利于后續(xù)的生化處理，因此設(shè)計厭氧出水進入中間沉淀池進行沉淀處理。
經(jīng)過沉淀處理的出水進入高負荷曝氣池，其作用：（1）去除廢水中大量的有機物，大幅度降低后續(xù)生物處理單元的負荷，特別是降低對后續(xù)厭氧氨氧化反應器中厭氧氨氧化菌種的活性造成影響（過高的有機物濃度使得異樣菌脅迫厭氧氨氧化菌，并逐步替代其成為反應器內(nèi)的優(yōu)勢屬，從而造成厭氧氨氧化菌的解體）；（2）厭氧出水中含有部分游離硫化氫、游離氨等對后續(xù)好氧具有毒性抑制的毒性物質(zhì)，通過曝氣將該類毒性物質(zhì)吹脫出，避免對后續(xù)生化，特別是厭氧氨氧化菌種產(chǎn)生抑制作用。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述亞硝化池中設(shè)置攪拌裝置和曝氣裝置。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述攪拌裝置包括機械攪拌裝置。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述亞硝化池為序批式反應器。
序批式反應器即按時間順序間歇操作運行的反應器。
亞硝化池同時設(shè)有機械攪拌裝置與曝氣裝置，采用序批模式運行。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述亞硝化池反應后靜置沉淀排水。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述亞硝化池排水采用潛水泵。
潛水泵安裝位置根據(jù)所需出水量，安裝在亞硝化池中上部合適位置，保證出水只抽取亞硝化池上層清液。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述厭氧氨氧化池，采用序批模式運行。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述厭氧氨氧化池設(shè)有機械攪拌裝置。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述厭氧氨氧化池上部設(shè)置填料。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述填料為懸浮填料。
設(shè)置填料的目的為防止菌種流失。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述厭氧氨氧化池的底部設(shè)有布水器。
亞硝化池出水從厭氧氨氧化池底部進水，底部設(shè)有布水器，使厭氧氨氧化池內(nèi)基質(zhì)分布均勻，防止局部氨氮、亞硝氮濃度過高，毒性對菌種產(chǎn)生抑制作用。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述厭氧氨氧化池相連有中間池。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述中間池設(shè)有循環(huán)泵。
中間池的循環(huán)泵在水解酸化池出水進入中間池時開啟，且在進水完成后，仍持續(xù)工作0.5~1h.。中間池使得厭氧氨氧化池出水與水解酸化池出水均勻混合，因此中間池起到調(diào)節(jié)水量和水質(zhì)調(diào)節(jié)的作用（補充碳源，調(diào)配SBR池進水的水質(zhì)），經(jīng)過水質(zhì)調(diào)配后，中間池的水質(zhì)指標為：COD≤2000mg/L、NH3~N≤150mg/L、總氮≤350mg/L，廢水污染物濃度相對不高，可生化性強，可利用生化技術(shù)進行進一步的深度脫氮。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述SBR池的內(nèi)壁一側(cè)還設(shè)有MBR膜池；所述MBR膜池的出水管路與所述電催化氧化池相連。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述MBR膜池內(nèi)設(shè)有若干膜柱。
根據(jù)本方面的一些實施方式，所述MBR膜池的進水口和所述SBR池的進水口相對設(shè)置于所述SBR池的兩側(cè)。
將MBR膜池與SBR池的進水口相對設(shè)置于SBR池的兩側(cè)，確保進水不發(fā)生短流。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述SBR池底部設(shè)有曝氣裝置。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述SBR池的出水通入電催化氧化池。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述電催化氧化池包含陽極和陰極。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述電催化氧化池的陽極包括DSA（DimensionallyStableAnode，尺寸穩(wěn)定陽極）。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述DSA包括涂層鈦陽極。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述電催化氧化池的陰極包括鈦網(wǎng)。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述電催化氧化池設(shè)有兩個出水口。
根據(jù)本方面的一些實施方式，所述電催化氧化池的第二出水口與循環(huán)泵相連。
循環(huán)泵的作用為：在電氧化時將電催化氧化池的廢水在池體內(nèi)不斷循環(huán)，使其被充分電氧化。
SBR池設(shè)有曝氣裝置，可通過不同曝氣量的轉(zhuǎn)換來實現(xiàn)符合水質(zhì)特點的硝化反硝化反應，由于進水氨氮值較低，本階段主要發(fā)生反硝化反應來深度脫氮。
本發(fā)明第二方面提供了一種有機廢水處理方法，包括以下步驟：S1、將有機廢水預處理通入所述水解酸化池，將所述水解酸化池出水分為兩個部分，一部分通入所述厭氧反應器；剩余部分通入所述中間池；S2、將所述厭氧反應器出水依次通入所述曝氣池、所述亞硝化池、所述厭氧氨氧化池、所述中間池、所述SBR池和所述電催化氧化池處理。
根據(jù)本發(fā)明的至少一種實施方式，具備如下有益效果：1、工藝整體性更好，在采用前端厭氧工藝去除有機物的同時，后續(xù)采用亞硝化+厭氧氨氧化高效脫氮，并且采用SBR工藝+電催化氧化進行深度處理，實現(xiàn)全量化達標處理高有機高氨氮有機廢水。
2、工藝整體連接性更好，比如高負荷曝氣的吹脫作用，以及高負荷曝氣與亞硝化對COD的去除，都利于后續(xù)工藝進行的同時。
3、碳源的合理利用，對于高氨氮廢水，依靠有機廢水本身水解酸化產(chǎn)生的優(yōu)質(zhì)碳源，無需額外增加碳源，仍采用生化工藝即可能完成深度脫氮。
4、采用亞硝化+厭氧氨氧化和后續(xù)SBR生化工藝相比較于相關(guān)技術(shù)中兩級AO工藝脫氮，不僅效率更高，確保能夠達標處理標準的同時，節(jié)省曝氣能耗（亞硝化時可節(jié)約供氧量25%，SBR池也沒設(shè)單獨的O池，無需持續(xù)高曝氣），降低停留時間，減少池容，降低剩余污泥的產(chǎn)量，減少以后剩余污泥的處理量（亞硝化過程時在亞硝化過程中可以減少產(chǎn)泥25%~34%，在反硝化過程中可以減少產(chǎn)泥約50%，目前污泥處理仍是行業(yè)內(nèi)的一大難題），減少建設(shè)成本與運行成本。
5、采用電催化氧化技術(shù)，可以深度去除難降解的有機物，無需使用膜法，不產(chǎn)生高濃度污染物的濃縮液。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述有機廢水的COD為50000mg/L~60000mg/L。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述有機廢水的氨氮（NH3~N）為2000mg/L~2500mg/L。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述有機廢水的總氮含量≤3000mg/L。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述預處理為將有機廢水通入格柵池與隔油池進行預處理。
有機廢水首先進入格柵池與隔油池進行預處理，去除大顆粒懸浮物與表面油脂。
預處理出水進入水解酸化池，水解酸化池設(shè)置攪拌裝置，保證污泥的懸浮狀態(tài)，使污染物和微生物充分混合接觸。在水解酸化池中，廢水中的有機物通過微生物的作用經(jīng)過水解和酸化兩個階段，將原有廢水中的非溶解性有機物轉(zhuǎn)變?yōu)槿芙庑杂袡C物，將難生物降解的有機物轉(zhuǎn)變?yōu)橐咨锝到獾挠袡C物，提高廢水的可生化性。
水解酸化池出水，大部分進入?yún)捬醴磻�。一般來說厭氧消化分為三個階段：水解發(fā)酵、產(chǎn)酸和產(chǎn)甲烷。由于前端有水解酸化池，進行了水解和酸化兩個階段，因此厭氧反應器（UASB厭氧反應器）內(nèi)主要反應為產(chǎn)甲烷，縮短了厭氧消化的停留時間。甲烷菌通過不同的路徑把甲酸、乙酸、甲胺、甲醇、H2和CO2等基質(zhì)轉(zhuǎn)化為甲烷，最終UASB厭氧反應器有效去除了餐廚沼液內(nèi)75%~85%有機物，COD≤15000mg/L。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述厭氧反應器的出水COD≤15000mg/L。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述曝氣池的溶氧為1mg/L~3mg/L。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述曝氣池出水的COD≤3500mg/L。
根據(jù)進水負荷調(diào)節(jié)曝氣量，控制池內(nèi)溶氧為1mg/L~3mg/L，對于有機物的去除率可達到75%~80%，COD≤3500mg/L。
進水負荷突增會引起池內(nèi)溶解氧下降，此時需提高曝氣量，保持池內(nèi)溶氧為1mg/L~3mg/L，反之亦然。
高負荷曝氣池出水進入亞硝化池，亞硝化池亞硝化反應階段將部分氨氮轉(zhuǎn)化為亞硝氮，給后續(xù)厭氧氨氧化反應提供基質(zhì)；反硝化階段通過反硝化反應不僅將COD進一步去除，進一步減少對后續(xù)厭氧氨氧化菌的影響，同時對總氮有一定的去除。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述亞硝化池的操作步驟為：當所述曝氣池出水進入所述亞硝化池時，所述亞硝化池先停曝氣，開啟攪拌，缺氧運行7h~11h后進行反硝化；后開曝氣10h~14h，進行亞硝化階段。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述曝氣階段采用微孔曝氣。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述曝氣階段監(jiān)測所述亞硝化池內(nèi)DO（溶解氧）；控制DO在1mg/L~1.5mg/L之間。
控制DO值的目的為將硝化反應控制在亞硝化階段，可節(jié)約供氧量25%，減少了曝氣能耗。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述亞硝化池（104）在曝氣時的溶解氧為1mg/L~1.5mg/L。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述亞硝化池出水的氨氮與亞硝氮的比值為1:1~1.32。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述亞硝化池中廢水的pH為6.8~7.8。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述亞硝化池的pH調(diào)節(jié)劑包括碳酸鹽。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述碳酸鹽包括碳酸鈉或碳酸鉀中的至少一種。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述亞硝化池出水的COD≤1700mg/L。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述亞硝化池出水的總氮≤1500mg/L。
通過曝氣時長來控制出水氨氮與亞硝氮的比值，理論上要求出水氨氮與亞硝氮的比值為1:1.32，實際操作時控制在1:1~1.32即可。監(jiān)測出水氨氮與亞硝氮值，根據(jù)指標調(diào)整曝氣時長，若氨氮值過高，增加曝氣時長，減少反硝化時長，反之亦然，但要確保亞硝氮的比例不要長時間超過1.32，否則亞硝氮會在后續(xù)的厭氧氨氧化池中累積。亞硝氮具有毒性，當厭氧氨氧化池體內(nèi)累積含量高于200mg/L時會對厭氧氨氧化菌產(chǎn)生較強的抑制作用，嚴重時可使厭氧氨氧化菌失活。
監(jiān)測pH，讓pH保持在6.8~7.8，適時投加碳酸鈉補充堿度。
亞硝化出水COD去除率為50%~55%，COD≤1700mg/L，總氮去除率50%~60%，總氮≤1500mg/L，進入?yún)捬醢毖趸亍?/p>
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述厭氧氨氧化池中廢水的pH為7.2~8.2。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述厭氧氨氧化池的pH劑包括稀酸或碳酸鹽。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述稀酸包括稀鹽酸。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述碳酸鹽包括碳酸鈉或碳酸鉀中的至少一種。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述厭氧氨氧化池出水的NH3~N≤120mg/L。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述厭氧氨氧化池出水的總氮≤300mg/L。
在線監(jiān)測厭氧氨氧化池的pH，控制在7.2~8.2之間，適時投加稀鹽酸或者碳酸鈉調(diào)節(jié)酸堿。
厭氧氨氧化池高效脫氮，脫氮效率可達80%~85%，NH3~N≤120mg/L、總氮≤300mg/L，無需額外投加碳源。
監(jiān)測出水氨氮與亞硝氮值，反映厭氧氨氧化菌種活性。由于厭氧氨氧化出水，還殘留氨氮、總氮、有機物，需進一步深度處理。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述厭氧氨氧化池的出水進入中間池。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述水解酸化池的部分出水進入中間池。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述水解酸化池送入所述中間池的廢水與所述水解酸化池總出水的體積比為1~1.5:100。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述水解酸化池的部分出水為水解酸化池總出水的1%~1.5%。
即當日處理量100m3則水解酸化池為出水100m3，其中只有1m3~1.5m3流入中間池進行水質(zhì)調(diào)配。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述中間池的出水COD≤2000mg/L。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述中間池的出水NH3~N≤150mg/L。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述中間池的出水總氮≤350mg/L。
厭氧氨氧化出水進入中間池，同時按厭氧氨氧化池出水量的1%~1.5%，抽取水解酸化出水進入中間池，中間池配有循環(huán)泵，使得厭氧氨氧化出水與水解酸化出水均勻混合，因此中間池起到調(diào)節(jié)水量和水質(zhì)調(diào)節(jié)的作用，經(jīng)過水質(zhì)調(diào)配后，中間池的水質(zhì)指標為：COD≤2000mg/L、NH3~N≤150mg/L、總氮≤350mg/L，廢水污染物濃度相對不高，可生化性強，可利用生化技術(shù)進行進一步的深度脫氮。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述中間池出水通入SBR池。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述SBR池中進行硝化反硝化反應。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述SBR池中進行硝化反應時，池內(nèi)溶解氧控制1.5mg/L~2mg/L。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述SBR池中進行反硝化反應時，池內(nèi)溶解氧控制在0.2mg/L~0.5mg/L。
通過曝氣量的調(diào)節(jié)來側(cè)重進行硝化反應或者反硝化反應，中間池出水進入SBR，先進行硝化階段即控制池內(nèi)溶解氧為1.5mg/L~2mg/L，運行一段時間后（2小時~4小時），調(diào)小曝氣量，控制溶解氧為0.2mg/L~0.5mg/L進行反硝化，硝化與反硝化預設(shè)時間相同，根據(jù)出水指標調(diào)整不同曝氣量的曝氣時長（監(jiān)測出水氨氮與總氮指標，若出水氨氮高，則提高硝化曝氣的時長，降低反硝化曝氣時長，若出水總氮高，則反之）。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述SBR池中廢水的pH為7.0~8.0。
由于碳源充足，反硝化反應基本可以補充堿度，一般無需額外補充堿度。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述SBR池設(shè)有內(nèi)置MBR膜池，與進水口處于池體的兩端。
SBR池運行時，在一個停留周期內(nèi)省掉靜置沉淀與潷水過程，（SBR運行過程一般分為進水、反應、沉淀、潷水和待機）在完成反硝化后加大曝氣（調(diào)節(jié)至硝化所需氣量），并開始用自吸泵從膜池抽水，完成泥水分離。抽完水后再進水，開始新一輪硝化反硝化過程。抽水時，因為有曝氣沖刷，MBR膜池不會堵膜。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述SBR池的出水COD≤1000mg/L。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述SBR池的出水NH3~N≤15mg/L。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述SBR池的出水總氮≤70mg/L。
SBR池對于COD去除率為50%~65%、氨氮去除率為90%、總氮去除率為80%。
MBR膜池出水殘留有難降解的有機物，此類有機物很難再用生化的辦法處理，故采用電催化氧化技術(shù)對其進行有效降解。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述電催化氧化池的電流為3.0A~3.3A。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述電催化氧化池的電流為3.3A。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述電催化氧化池的催化氧化時間為2.5h~3h。
SBR池中MBR膜池出水進入電催化氧化池，深度去除難降解的有機物，效率可達50%~60%。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述電催化氧化池的出水COD≤500mg/L。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，所述電催化氧化池的出水BOD5≤100mg/L。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，經(jīng)過本發(fā)明有機廢水處理方法處理后的出水COD≤500mg/L。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，經(jīng)過本發(fā)明有機廢水處理方法處理后的出水BOD5≤100mg/L。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，經(jīng)過本發(fā)明有機廢水處理方法處理后的出水NH3~N≤15mg/L。
根據(jù)本發(fā)明的一些實施方式，經(jīng)過本發(fā)明有機廢水處理方法處理后的出水總氮≤70mg/L。
經(jīng)上述方法處理后，出水水質(zhì)為COD≤500mg/L、BOD5≤100mg/L，NH3~N≤15mg/L、總氮≤70mg/L，符合《污水排入城鎮(zhèn)下水道水質(zhì)標準》（GB/T31962~2015）的B級標準，其中COD≤500mg/L、BOD5≤350mg/L，NH3~N≤45mg/L和總氮≤70mg/L。
根據(jù)本發(fā)明至少一種實施方式，至少具備如下有益效果：1、整體工藝在有效去除有機物的同時，也進行高效脫氮，脫氮效率不僅可以穩(wěn)定達到97%以上，而且整個工藝鏈中采用的脫氮生化技術(shù)，均不需要額外投加碳源，針對有機廢水的水質(zhì)特點，合理運用碳源；2、采用亞硝化+厭氧氨氧化和后續(xù)SBR生化工藝相比較于傳統(tǒng)兩級AO工藝脫氮，不僅效率更高，確保能夠達標處理標準的同時，節(jié)省曝氣能耗（亞硝化時可節(jié)約供氧量25%，SBR池也沒設(shè)單獨的O池，無需持續(xù)高曝氣），降低停留時間，減少池容，降低剩余污泥的產(chǎn)量，減少以后剩余污泥的處理量（亞硝化過程時在亞硝化過程中可以減少產(chǎn)泥25%~34%，在反硝化過程中可以減少產(chǎn)泥約50%，目前污泥處理仍是行業(yè)內(nèi)的一大難題），減少建設(shè)成本與運行成本。
3、采用電催化氧化技術(shù)，可以深度去除難降解的有機物，無需使用膜法，不產(chǎn)生高濃度污染物的濃縮液。
（發(fā)明人：孫浩;魏勇紅;黃放;黃耀峰）
