申請日2013.12.13

　　公開(公告)日2014.04.02

　　IPC分類號C02F9/14; C02F103/32; C02F3/28

　　摘要

　　本發(fā)明公開了一種基于厭氧氨氧化處理榨菜廢水的組合方法，榨菜廢水首先進入第一調(diào)節(jié)池進行堿度控制，之后進入ASBBR反應(yīng)器進行厭氧處理，將有機氮轉(zhuǎn)換為氨氮;ASBBR反應(yīng)器出水流入第二調(diào)節(jié)池進行堿度控制后，進入SBR反應(yīng)器進行半亞硝化，控制SBR反應(yīng)器出水NO2--N/NH4+-N在1~1.3之間，滿足厭氧氨氧化工藝進水需求;SBR反應(yīng)器出水進入第三調(diào)節(jié)池進行堿度控制，然后在UASB反應(yīng)器中進行厭氧氨氧化反應(yīng)。本發(fā)明能很好適應(yīng)榨菜廢水的鹽度，并且可同時高效去除榨菜廢水中的高濃度有機物和高濃度氮素，能耗低，污泥產(chǎn)量少。

　　權(quán)利要求書

　　1.一種基于厭氧氨氧化處理榨菜 廢水的組合方法，其特征在于：具體步驟如下：

　　(1) 榨菜廢水首先進入第一調(diào)節(jié)池進行pH控制，調(diào)節(jié)pH為6.5～8.0;

　　(2) 第一調(diào)節(jié)池出水進入ASBBR反應(yīng)器進行厭氧處理，控制ASBBR反應(yīng)器出水COD去除率為80%以上，以將有機氮轉(zhuǎn)換為氨氮;

　　(3) ASBBR反應(yīng)器出水進入第二調(diào)節(jié)池，在第二調(diào)節(jié)池中進行pH控制，調(diào)節(jié)pH為7. 0～8. 5;

　　(4) 第二調(diào)節(jié)池出水進入SBR反應(yīng)器，在SBR反應(yīng)器中實現(xiàn)ASBBR反應(yīng)器出水的半亞硝化，控制SBR反應(yīng)器出水NO2--N/NH4+-N在1~1.3之間;

　　(5) SBR反應(yīng)器的出水流入第三調(diào)節(jié)池，在第三調(diào)節(jié)池中進行pH控制，調(diào)節(jié)pH為6.5～8.5;

　　(6) 第三調(diào)節(jié)池出水進入UASB反應(yīng)器，在UASB反應(yīng)器中進行厭氧氨氧化反應(yīng)，出水排放。

　　2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的基于厭氧氨氧化處理榨菜廢水的組合方法，其特征在于：所述榨菜廢水COD為3000～6000mg/L，以NaCl含量計的鹽度<3.5%，總氮為100～500mg/L。

　　3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的基于厭氧氨氧化處理榨菜廢水的組合方法，其特征在于：ASBBR反應(yīng)器中設(shè)有軟性或半軟性填料，體積填充率為35～45%;有機物容積負荷為1～3kgCOD/(m3·d);溫度控制為25～40℃;每個周期進水0.5～2h，反應(yīng)10～30h，排水0.5～1h，排水比為1/3～1/2。

　　4.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的基于厭氧氨氧化處理榨菜廢水的組合方法，其特征在于：SBR反應(yīng)器控制在半亞硝化階段，DO濃度<1.0mg/L;溫度控制為25～40℃;每個周期進水0.5～1h，反應(yīng)曝氣4～20h，沉淀1～2h，排水0.5～1h，排水比為1/3～1/2。

　　5.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的基于厭氧氨氧化處理榨菜廢水的組合方法，其特征在于：UASB反應(yīng)器厭氧運行，容積負荷為200～1000gTN/(m3·d);溫度為25～40℃;水力停留時間0.5～3d;避光運行。

　　說明書

　　一種基于厭氧氨氧化處理榨菜廢水的組合方法

　　技術(shù)領(lǐng)域

　　本發(fā)明涉及廢水處理技術(shù)的改進，具體指一種利用ASBBR厭氧-SBR部分亞硝化-UASB厭氧氨氧化組合工藝處理榨菜廢水的方法，屬于廢水生物處理領(lǐng)域。

　　背景技術(shù)

　　榨菜產(chǎn)業(yè)作為三峽庫區(qū)的特色支柱產(chǎn)業(yè)，每年在榨菜加工過程中產(chǎn)生大量高濃度有機物和高濃度氮素的廢水。若向庫區(qū)直接排放未經(jīng)有效處理的廢水，勢必會對水體生物、生活飲用水和農(nóng)業(yè)生產(chǎn)用水產(chǎn)生極大危害。

　　目前針對榨菜廢水處理所采用的處理方法主要為物理法、化學(xué)法、生物法及幾種方法的聯(lián)合使用。這些榨菜廢水處理工藝大多數(shù)投資高、耗能大、效率低、處理效果不明顯，并且很難做到同時高效去除高濃度有機物和高濃度氮素。為了改變這種狀況，現(xiàn)有技術(shù)中有發(fā)明專利申請201310035689.7公開了一種榨菜廢水處理工藝，該方法使廢水依次經(jīng)過格柵→調(diào)節(jié)池→除磷沉淀池→水解酸化池→接觸厭氧池→中間沉淀池→CASS池后達標(biāo)排放，在去除有機物的同時，具有較高的脫氮功能，但是該方法比較復(fù)雜，基建費用高，且不能處理高濃度氮素廢水。發(fā)明專利申請201310022920.9公開了一種高濃度榨菜廢水資源化處理方法，該方法把微生物燃料電池MFC運用于榨菜廢水處理中，解決榨菜廢水中有機污染物處理效果差及現(xiàn)有技術(shù)運行成本高的問題，但是該方法并不能高效去除榨菜廢水中的氮素。

　　發(fā)明內(nèi)容

　　針對現(xiàn)有技術(shù)存在的上述不足，本發(fā)明提出一種基于厭氧氨氧化處理榨菜廢水的組合方法，本方法將厭氧氨氧化技術(shù)應(yīng)用于榨菜廢水的處理，能很好適應(yīng)榨菜廢水的鹽度，并且可同時高效去除榨菜廢水中的高濃度有機物和高濃度氮素，能耗低，污泥產(chǎn)量少。

　　為了實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用的技術(shù)方案如下：

　　一種基于厭氧氨氧化處理榨菜廢水的組合方法，其特征在于：具體步驟如下：

　　(1) 榨菜廢水首先進入第一調(diào)節(jié)池進行pH控制，調(diào)節(jié)pH為6.5～8.0;

　　(2) 第一調(diào)節(jié)池出水進入ASBBR反應(yīng)器進行厭氧處理，控制ASBBR反應(yīng)器出水COD去除率為80%以上，以將有機氮轉(zhuǎn)換為氨氮;

　　(3) ASBBR反應(yīng)器出水進入第二調(diào)節(jié)池，在第二調(diào)節(jié)池中進行pH控制，調(diào)節(jié)pH為7. 0～8. 5;

　　(4) 第二調(diào)節(jié)池出水進入SBR反應(yīng)器，在SBR反應(yīng)器中實現(xiàn)ASBBR反應(yīng)器出水的半亞硝化，控制SBR反應(yīng)器出水NO2--N/NH4+-N在1~1.3之間;

　　(5) SBR反應(yīng)器的出水流入第三調(diào)節(jié)池，在第三調(diào)節(jié)池中進行pH控制，調(diào)節(jié)pH為6.5～8.5;

　　(6) 第三調(diào)節(jié)池出水進入UASB反應(yīng)器，在UASB反應(yīng)器中進行厭氧氨氧化反應(yīng)，出水排放。

　　所述榨菜廢水COD為3000～6000mg/L，以NaCl含量計的鹽度<3.5%，總氮為100～500mg/L。

　　ASBBR反應(yīng)器中設(shè)有軟性或半軟性填料，體積填充率為35～45%;有機物容積負荷為1～3kgCOD/(m3·d);溫度控制為25～40℃;每個周期進水0.5～2h，反應(yīng)10～30h，排水0.5～1h，排水比為1/3～1/2。

　　SBR反應(yīng)器控制在半亞硝化階段，DO濃度<1.0mg/L;溫度控制為25～40℃;每個周期進水0.5～1h，反應(yīng)曝氣4～20h，沉淀1～2h，排水0.5～1h，排水比為1/3～1/2。

　　UASB反應(yīng)器厭氧運行，容積負荷為200～1000gTN/(m3·d);溫度為25～40℃;水力停留時間0.5～3d;避光運行。

　　相比現(xiàn)有技術(shù)，本發(fā)明具有如下有益效果：

　　(1) 能適應(yīng)榨菜廢水的鹽度。本方法ASBBR反應(yīng)器采為生物膜反應(yīng)器，經(jīng)過馴化培養(yǎng)，反應(yīng)器具有很好的耐鹽度沖擊能力，在高鹽度下對有機物有很好的去除效果;SBR和UASB反應(yīng)器經(jīng)過良好的培養(yǎng)馴化也能很好地適應(yīng)鹽度，對氮素有很好的去除效果。

　　(2) 能同時高效地去除榨菜廢水中的高濃度有機物和高濃度氮素。本方法在ASSBBR階段對高濃度有機物有很好的去除效果，COD去除率達到85%以上。在SBR和UASB階段對高濃度氮素有很好的去除效果，總氮去除率85%以上，氨氮去除率95%以上。

　　(3) 運行耗能低。本方法的曝氣量低，且不需外加有機碳源，因此只需要消耗極少量的電費即可實現(xiàn)裝置的運行。

　　(4) 污泥產(chǎn)量少。本方法ASBBR階段為生物膜反應(yīng)器，剩余污泥產(chǎn)量極少。SBR和UASB階段為亞硝化-厭氧氨氧化工藝，幾乎不產(chǎn)生剩余污泥。