1 引言

　　近年來城市污泥產(chǎn)量逐年增加, 其中含水率約80%左右的污泥年產(chǎn)量達(dá)到了3000 t, 并且絕大部分沒有得到有效的處理.厭氧消化因其具有降解污泥中的有機物、回收甲烷等二次能源等優(yōu)點, 目前仍然是污泥穩(wěn)定化處理的主要方法.厭氧消化之前對污泥進(jìn)行一定程度的熱水解預(yù)處理, 可大幅提高污泥在厭氧消化過程中水解階段的反應(yīng)速率.污泥經(jīng)過熱水解后部分固態(tài)物質(zhì)發(fā)生溶解, 其黏度、屈服應(yīng)力降低, 流動性能大幅提高, 便于污泥后續(xù)的泵送和處理.溫度和時間是影響污泥熱水解程度的兩大因素.一般將溫度超過100 ℃的熱水解稱為高溫?zé)崴��? 在高溫?zé)崴�解條件下加熱30~60 min后污泥基本達(dá)到穩(wěn)態(tài).Sapkaite等指出城市污泥在140~170 ℃下熱水解5~35 min有利于后續(xù)的厭氧消化過程.

　　污泥的流變特性是厭氧消化單元過程設(shè)計及裝置運行和管理過程中的重要參數(shù).凡是影響液體流層之間內(nèi)摩擦的因素, 都會影響非牛頓流體的流動, 同時影響非牛頓流體的流變特性.影響污泥流變特性的主要因素有溫度、濃度、剪切速率等.污泥黏度隨溫度的升高而減小, 隨濃度的增加而增大.當(dāng)剪切速率增大時, 污泥結(jié)構(gòu)受到破壞, 膠團粒子沿流動方向定向排列, 流動阻力減小, 污泥黏度降低.Zhang等在0.01~1000 s-1內(nèi)對TS為20%的高含固厭氧消化污泥進(jìn)行了測試, 在1~10 s-1范圍內(nèi)發(fā)現(xiàn)臨界應(yīng)力, 并提出了改進(jìn)的Herschel-Bulkley模型, 但其并未指出改進(jìn)Herschel-Bulkley模型的適用范圍及影響臨界剪切應(yīng)力的主要因素.在實際污泥的運輸和攪拌中, 低剪切速率對應(yīng)的是反應(yīng)器內(nèi)的攪拌過程, 而高剪切速率對應(yīng)的是污泥的管道輸送.熱水解過程廣泛用于污泥厭氧消化的預(yù)處理之中, 為使經(jīng)過熱水解后的污泥能夠在后續(xù)的厭氧反應(yīng)器的混合、攪拌過程中產(chǎn)生合理的流動, 對熱水解污泥臨界剪切應(yīng)力的研究是十分必要的.

　　目前并沒有學(xué)者對熱水解污泥流動曲線中臨界剪切應(yīng)力的影響因素進(jìn)行相關(guān)研究.針對以上問題, 本實驗在160 ℃的高溫下對高含固脫水污泥進(jìn)行熱水解30 min預(yù)處理, 得到160 ℃-30 min的熱水解污泥.

　　研究預(yù)剪切強度、溫度(15~85 ℃)、濃度(8.6%~15.6%)、剪切速率范圍(0.1~1000 s-1)對熱水解污泥流動曲線中臨界剪切應(yīng)力的影響, 確定了影響流動曲線中臨界剪切應(yīng)力的主要影響因素, 以期為厭氧消化設(shè)備工藝參數(shù)的選擇提供依據(jù).

　　2 實驗材料和方法

　　2.1 實驗材料

　　本實驗所用脫水泥采自上海市政污水處理廠.初沉泥和二沉泥經(jīng)過聚丙烯酰胺(polyacrylamide, 簡稱PAM)處理后, 經(jīng)板框壓濾機脫水得到脫水污泥.將脫水污泥分批次放入高溫高壓熱水解反應(yīng)器進(jìn)行水浴加熱.密閉條件下, 脫水泥在160 ℃的飽和蒸氣壓下加熱30 min, 得到160 ℃-30 min熱水解泥.在流變測試前, 污泥均置于4 ℃冰箱中貯存以抑制生物活性.

　　2.2 實驗裝置及測試方法

　　將脫水污泥和熱水解泥在105 ℃烘箱中放置24 h, 測定污泥的TS.隨后將干污泥置于600 ℃的馬弗爐中焚燒2 h, 測定污泥的揮發(fā)性組分(Volatile Solids, 簡稱VS)的含量(VS/TS).表 1給出了上述污泥的基本物性指標(biāo).以濃度為15.6%的熱水解污泥為例, 研究溫度(15~85 ℃)對污泥流動曲線中臨界剪切應(yīng)力的影響.向TS為15.6%熱水解污泥中加入超純水進(jìn)行稀釋, 得到13.5%、12.6%、10%、8.6%系列濃度的熱水解污泥樣品, 研究濃度對臨界剪切應(yīng)力的影響.

 　　本實驗采用應(yīng)力控制的馬爾文旋轉(zhuǎn)流變儀(Kinexus lab+, Malvern)測量污泥的各項流變指標(biāo).該流變儀配有同軸圓筒和轉(zhuǎn)子, 圓桶內(nèi)徑27.5 mm, 轉(zhuǎn)子直徑25 mm, 圓筒內(nèi)表面粗糙, 可有效防止污泥在壁面滑移.該流變儀與循環(huán)換熱器連接, 保證樣品在指定溫度下進(jìn)行流變測試.為確保待測樣品的均一性和測試的可重復(fù)性, 預(yù)剪切步驟必不可少.本實驗所有樣品在1000 s-1預(yù)剪切5 min后再進(jìn)行流變特性測試和蠕變測試.

　　污泥流動曲線中出現(xiàn)臨界剪切應(yīng)力的現(xiàn)象與之前學(xué)者的研究結(jié)果并不相同.鑒于Zhang等在實驗中使用的是TS>10%的高含固污泥, 污泥樣品在1000 s-1下預(yù)剪切5 min后可能并未達(dá)到均勻狀態(tài).為了檢驗流動曲線中臨界剪切應(yīng)力的出現(xiàn)是否和預(yù)剪切強度有關(guān), 本實驗將TS為15.6%的高含固熱水解污泥分別進(jìn)行不同強度的預(yù)剪切, 然后再進(jìn)行后續(xù)流變特性的測試.

　　流變特性測試：剪切速率從1000 s-1以對數(shù)形式減小到0.01 s-1, 測定污泥的流動曲線.

　　蠕變測試：測定污泥的粘彈性及污泥在低剪切應(yīng)力下的流變行為.對污泥樣品施加恒定的剪切應(yīng)力, 1 min后測定角位移(φ), 松弛10 s后增大剪切應(yīng)力, 重復(fù)上述步驟.本實驗中蠕變測試作為驗證濃度對臨界剪切應(yīng)力影響的另一種測試方法.

　　3 結(jié)果與討論

　　3.1 實驗數(shù)據(jù)可信度表征

　　為證明本實驗儀器及測試方法的準(zhǔn)確性及可靠性, 實驗采用含固率為13.5%的熱水解泥測試污泥流動曲線, 重復(fù)測試3次, 測量偏差用誤差棒進(jìn)行表征.如圖 1所示, 實驗數(shù)據(jù)可靠.

 　　3.2 熱水解泥的流變特性

　　經(jīng)過160 ℃-30 min熱水解處理的污泥的流動曲線及黏度曲線如圖 2所示, 熱水解污泥是具有屈服應(yīng)力的假塑性流體.剪切速率越大, 污泥顆粒沿剪切方向的排列性越好, 污泥黏度(η)越小, 因而具有剪切變稀的特性.值得注意的是, 在0.1~10 s-1的低剪切速率范圍內(nèi)出現(xiàn)臨界剪切應(yīng)力, 將污泥的流動曲線分為兩段.Zhang等在對不同消化時間的TS>20%的厭氧消化污泥的研究中也觀察到了流動曲線分段的現(xiàn)象.以臨界剪切應(yīng)力為分界點, 得到如下改進(jìn)的Herschel-Bulkey模型：

(1)

式中, τ為剪切應(yīng)力, τy為污泥的屈服應(yīng)力(Pa); 為剪切速率(s-1); 和τc分別表示臨界剪切速率和臨界剪切應(yīng)力;K1, K2為擬合參數(shù)(Pa·sn);n1, n2為流動指數(shù).當(dāng) 時, 流動曲線用改進(jìn)Herschel-Bulkley模型的第Ⅰ部分進(jìn)行擬合;當(dāng) 時, 流動曲線則用改進(jìn)模型的第Ⅱ部分?jǐn)M合.

　　3.3 預(yù)剪切強度對臨界剪切應(yīng)力的影響

　　污泥(160 ℃-30 min)經(jīng)過不同強度的預(yù)剪切步驟后測得的流動曲線如圖 3所示.圖 3a研究預(yù)剪切速率對污泥流動曲線的影響：熱水解污泥在1000~2000 s-1內(nèi)預(yù)剪切5 min后, 測得的流動曲線中均出現(xiàn)臨界剪切應(yīng)力.從圖 3b可知, 當(dāng)熱水解泥在1000 s-1下預(yù)剪切時間達(dá)到30 min時, 測得的流動曲線中的臨界剪切應(yīng)力仍然存在.并且預(yù)剪切強度越大, 污泥的流動性越好, 污泥顆粒沿流動方向的排列越好, 這與污泥剪切變稀的原理是一致的.污泥經(jīng)過預(yù)剪切后, 污泥結(jié)構(gòu)的重建與停留時間有關(guān).預(yù)剪切步驟與流變特性測試之間的停留時間對熱水解污泥流動曲線的影響如圖 3c所示：熱水解泥在1000 s-1下預(yù)剪切5 min后, 不同停留時間(1~20 min)的流動曲線幾乎重疊, 而且均出現(xiàn)臨界剪切應(yīng)力.從圖 3可以看出, 增大預(yù)剪切速率或延長預(yù)剪切時間, 熱水解污泥流動曲線中均出現(xiàn)臨界剪切應(yīng)力, 這表明流動曲線中臨界剪切應(yīng)力的出現(xiàn)與預(yù)剪切強度無關(guān).

 　　3.4 溫度對臨界剪切應(yīng)力的影響

　　溫度對含固率為15.6%的高含固熱水解污泥流動曲線中臨界剪切應(yīng)力的影響如圖 4所示.可以看出, 溫度越高、剪切速率越大, 則污泥的黏度(η)越低、流動性越好, 表現(xiàn)出剪切變稀的特性.溫度效應(yīng)的實質(zhì)在于其影響了污泥顆粒的運動性能, 溫度越高污泥顆粒的熱運動越強烈, 顆粒間作用力減小, 從而污泥黏度下降.不同溫度的流動曲線在剪切速率0.1~10 s-1內(nèi)均出現(xiàn)臨界剪切應(yīng)力, 將流動曲線分為兩個部分, 且溫度越高, 分段越顯著.以臨界剪切應(yīng)力為分界點, 用3.2節(jié)方程(1)中提到的改進(jìn)的Herschel-Bulkley模型進(jìn)行擬合, 擬合參數(shù)見表 2.可以看出不同溫度下熱水解污泥流動曲線的擬合優(yōu)度參數(shù)R2均達(dá)到0.99, 說明擬合度很好.

　　3.5 濃度對臨界剪切應(yīng)力的影響

濃度是影響污泥流變特性的一項重要因素.中溫厭氧消化在工程中應(yīng)用較為廣泛, 故本實驗研究35 ℃下濃度對熱水解污泥流變特性的影響.結(jié)果如圖 5所示, 當(dāng)污泥濃度增大時, 污泥顆粒及大分子間的相互作用增強, 顆粒間的相互作用力增加, 剪切應(yīng)力和黏度均隨濃度增加而增大, 從而形成一個更加穩(wěn)固的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu).圖 5中流動曲線中的臨界剪切應(yīng)力τc可看作粘性力和和彈性力相等的平衡點.在0.01~1000 s-1的剪切速率范圍內(nèi), 當(dāng)TS<10%時, 污泥顆粒間的相互作用力較弱, 此時污泥的粘性力起主導(dǎo)作用, 流動曲線是一條光滑的曲線, 能夠用Herschel-Bulkley進(jìn)行很好的擬合;當(dāng)污泥濃度的增大到10%時, 泥顆粒間的作用力開始大幅增加, 低剪切力下污泥顆粒間的彈性力作用不可忽略.流動曲線在0.1~10 s-1內(nèi)開始出現(xiàn)臨界剪切速率 , 對應(yīng)的剪切應(yīng)力τc為粘性力和和彈性力相等的平衡點;當(dāng)TS>10%時, 臨界剪切速率 隨污泥濃度的增加而增大, 此時污泥的流動曲線需用公式(1)中提到的改進(jìn)Herschel-Bulkley模型來擬合.在 的低剪切力下, 受破壞的污泥結(jié)構(gòu)可通過污泥顆粒間的相互作用進(jìn)行結(jié)構(gòu)重建, 污泥顆粒間的粘性力和彈性力二者共同作用對污泥的流動產(chǎn)生影響;當(dāng) 時, 粘性力作用占主導(dǎo)作用, 污泥產(chǎn)生穩(wěn)態(tài)流動并且不再進(jìn)行結(jié)構(gòu)的重建.Chaignon等也曾指出在低剪切力下, 受到破壞的污泥結(jié)構(gòu)會通過污泥顆粒間的相互作用進(jìn)行再絮凝;在高剪切作用下污泥結(jié)構(gòu)完全被破壞, 污泥不再進(jìn)行絮凝作用并且產(chǎn)生穩(wěn)態(tài)流.

 　　從圖 5可以看出, 當(dāng)污泥濃度的較低時流動曲線中臨界剪切應(yīng)力較難分辨.蠕變測試可測定污泥的粘彈性及其在低剪切力下的流變特性, 在本實驗中和流動曲線測試相互驗證, 以確保實驗結(jié)果的可靠性.不同濃度的熱水解泥在35 ℃下的蠕變曲線如圖 6所示：TS>10%時, 蠕變曲線中出現(xiàn)τ1和τ2兩個突躍點, 將蠕變曲線分為Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ 3部分.τ<τ1的Ⅰ區(qū)定義為污泥的線性粘彈區(qū), 彈性力占主導(dǎo)作用;τ>τ1時污泥結(jié)構(gòu)開始破裂, 粘性力產(chǎn)生并和彈性力共同主導(dǎo)污泥的流變特性, 故將污泥τ1<τ<τ2的Ⅱ區(qū)稱為非線性粘彈區(qū);τ>τ2時, 粘性作用力占主導(dǎo), 將Ⅲ區(qū)稱為純粘性區(qū).流動曲線中的τc可看作非線性粘彈區(qū)和純粘性區(qū)的臨界剪切應(yīng)力, 與蠕變曲線中的τ2表示相同的物理狀態(tài).當(dāng)污泥濃度的降低到10%時, 蠕變曲線中的第2個突躍點τ2變得不再顯著.當(dāng)TS<10%時, 第2個突躍點τ2消失, 表征非線性粘彈區(qū)的第Ⅱ部分也隨之消失.這表明低濃度的污泥從開始流動就已經(jīng)發(fā)展成粘性力占主導(dǎo)作用的穩(wěn)態(tài)流.隨著污泥濃度的降低, 圖 5中流動曲線中臨界剪切應(yīng)力τc與圖 6中的蠕變曲線中第2個突躍點τ2同步消失的現(xiàn)象進(jìn)一步證明了τc與τ2具有相同的物理意義, 是污泥粘性力和彈性力的平衡點.

 　　前文中已經(jīng)提到, 屈服應(yīng)力τy表征污泥網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)的強弱;τc表示污泥粘性作用力和彈性作用力的平衡點.τ1是線性粘彈區(qū)和非線性粘彈區(qū)的分界點, τ2是非線性粘彈區(qū)和純粘性區(qū)的分界點.(τc-τy)、(τ2-τ1)的值越大, 流動曲線中臨界剪切應(yīng)力越顯著;反之越小, 臨界剪切應(yīng)力越不明顯.從圖 7中可以看出：(τc-τy)、(τ2-τ1)均隨污泥濃度的增加以拋物線形式增大, 二者數(shù)值之間的微小差別可看作不同測試方法所致.當(dāng)污泥含固率超過10%時, τy和τc, τ1和τ2的值均開始加速增大, 說明污泥顆粒及大分子間的纏繞聯(lián)結(jié)作用迅速增強, 尤其是在低剪切力下污泥顆粒間的彈性力作用不可忽略, 這也表明了上文中對臨界剪切應(yīng)力現(xiàn)象分析的正確性.

 　　4 結(jié)論

本實驗確定了影響熱水解污泥流動曲線中臨界剪切應(yīng)力的主要因素.對于160 ℃-30 min熱水解污泥而言, 在保證污泥樣品均勻的前提下, 流動曲線中臨界剪切應(yīng)力的出現(xiàn)與預(yù)剪切強度及溫度無關(guān), 而與污泥濃度和剪切速率范圍有關(guān).當(dāng)TS<10%時, 污泥流動曲線光滑, 可用Herschel-Bulkley模型進(jìn)行擬合.當(dāng)TS=10%時, 流動曲線在0.1~10 s-1范圍內(nèi)開始出現(xiàn)臨界剪切應(yīng)力τc將流動曲線分為兩個部分.TS>10%時, 熱水解泥流動曲線中均出現(xiàn)臨界剪切應(yīng)力.若剪切速率范圍內(nèi)不包含臨界剪切速率 , 采用Herschel-Bulkley模型擬合流動曲線;若剪切速率范圍內(nèi)包含 則采用方程(1)中提到的改進(jìn)的Herschel-Bulkley模型擬合流動曲線.研究流動曲線中臨界剪切應(yīng)力的主要影響因素, 選擇合適的流變模型準(zhǔn)確預(yù)測熱水解污泥在厭氧反應(yīng)器中的流變特性, 使污泥在反應(yīng)器中合理流動, 從而提高反應(yīng)效率. 具體聯(lián)系污水寶或參見http://www.northcarolinalenders.com更多相關(guān)技術(shù)文檔。