1 引言

　　城市污水處理廠每天產(chǎn)生大量的污泥，因具有水分高(達(dá)80%以上)、體積龐大、容易腐化發(fā)臭等特點而導(dǎo)致其難處理.隨著市政污泥及工業(yè)污泥產(chǎn)量逐年遞增，歐盟很多國家已經(jīng)制定并實施了相關(guān)環(huán)境法令，嚴(yán)禁含有可生物降解有機(jī)物的污泥進(jìn)行填埋，鼓勵對其進(jìn)行焚燒處理.我國環(huán)保部出臺的《城鎮(zhèn)污水處理廠污泥處理處置污染防治最佳可行技術(shù)指南(試行)》(2010年)及《污水處理廠污泥處理處置最佳可行技術(shù)導(dǎo)則(征求意見稿)》(2008年)中明確把污泥焚燒作為我國污泥處理處置最佳可行技術(shù)之一，該方法是一種具有減量化、無害化、資源化及回收能源等優(yōu)點的污泥處置技術(shù)，但目前各類機(jī)械脫水后污泥含水率比較高，導(dǎo)致污泥摻燒實施困難.

　　為了對污泥進(jìn)行有效的深度脫水，常使用物理和化學(xué)調(diào)理法對污泥進(jìn)行預(yù)處理.化學(xué)調(diào)理法因操作簡便、價格低廉、效果顯著成為最常用的方法之一，其中，常用的化學(xué)調(diào)理劑包括無機(jī)混凝劑(如FeCl3、CaO、AlCl3等，其加入量為污泥干固體量的5%~20%)、有機(jī)高分子混凝劑(PAM等，其加入量為污泥干固體量的0.1%~0.3%)和微生物混凝劑等.由于單一化學(xué)調(diào)理劑往往難以使污泥脫水達(dá)到理想的效果，近年來，國內(nèi)外學(xué)者嘗試使用復(fù)合型調(diào)理劑或者把多種調(diào)理劑聯(lián)用，來提高污泥深度脫水性能，其中，最常見的是CaO與鐵鹽、鋁鹽交配使用.可見，調(diào)理劑的應(yīng)用可以有效降低污泥的含水率，這意味著未來污泥處理的對象多為深度脫水后的污泥.

　　我國"十二五"規(guī)劃規(guī)定城市污水處理廠污泥含水率必須低于60%才能外運，這勢必導(dǎo)致添加大量調(diào)理劑才能滿足這一要求，但調(diào)理劑的加入會不同程度地影響污泥的熱化學(xué)性質(zhì). Xu等研究發(fā)現(xiàn)，污泥中CaO的添加能固定 CO2，并使H2的產(chǎn)量增加;Vriginie等在污泥熱解中加入鐵鹽，發(fā)現(xiàn)其具有催化作用;Folgueras等研究表明，不同的調(diào)理劑會不同程度地改變礦質(zhì)元素含量及存在形態(tài)，但目前關(guān)于深度脫水后污泥焚燒過程中調(diào)理劑的熱化學(xué)轉(zhuǎn)化行為研究卻鮮見報道.

　　根據(jù)重金屬的揮發(fā)-凝結(jié)理論，深度脫水污泥焚燒過程中添加的含Cl化合物調(diào)理劑易與重金屬發(fā)生反應(yīng)，會生成沸點低的重金屬氯化物，從而導(dǎo)致重金屬的大量逸出.Tang等研究表明，在800 ℃時，污泥加入氯化物后Pb和Zn的揮發(fā)率能增加15%~20%，而Cu和Cr的揮發(fā)率僅增加3%~5%;Han等研究發(fā)現(xiàn)，污泥添加CaCl2后，重金屬從氣相轉(zhuǎn)為固相可劃分3個溫度范圍;李潤東等研究發(fā)現(xiàn)，污泥在流化床焚燒過程中NaCl的添加會導(dǎo)致重金屬固化率的降低;張巖等也證實了向污泥中添加5%~20%的PVC會導(dǎo)致焚燒過程中重金屬揮發(fā)率的增加，但有關(guān)污泥焚燒過程中含Cl調(diào)理劑對重金屬遷移轉(zhuǎn)化行為的影響還不清楚.

　　事實上，深度脫水污泥焚燒過程中外加的調(diào)理劑CaO會影響含Cl調(diào)理劑與重金屬之間的化學(xué)作用，導(dǎo)致重金屬遷移轉(zhuǎn)化及揮發(fā)逸出的復(fù)雜化.Chen等研究表明，垃圾焚燒過程中無機(jī)氯存在時，CaO對重金屬的吸附脫除能力有所提高，而有機(jī)氯的存在會導(dǎo)致其吸附能力下降;Ho等研究表明，Cl及S共存情況下，石灰石、鋁土礦、沸石3種吸附劑可以提高重金屬的捕獲效率，這與Chen等的結(jié)論并不一致;而Kuo等研究證實，CaO對Pb、Cd、Cr的揮發(fā)抑制作用要受Cl/S/Na的綜合影響.基于污泥常常與煤進(jìn)行摻燒處理的事實，含S化合物又可改變深度脫水污泥焚燒過程中重金屬遷移行為途徑，但目前關(guān)于S存在條件下FeCl3和CaO共同作用對重金屬的熱化學(xué)行為影響尚未見報道.事實上，深度脫水污泥焚燒體系中，Cl可以和重金屬(HMs)直接發(fā)生化學(xué)作用，從而影響CaO與重金屬之間的化學(xué)作用進(jìn)程，但調(diào)理劑FeCl3/CaO與硫化物共存條件下，污泥焚燒過程中重金屬的遷移轉(zhuǎn)化行為如何?這在以前的研究中并未涉及.

　　目前，實驗室中多采用模擬爐排爐及流化床的焚燒裝置追蹤重金屬的遷移轉(zhuǎn)化行為，但污泥摻燒過程中受到部分測量手段限制，到目前為止，通過實驗手段還不能準(zhǔn)確獲得整個溫度范圍內(nèi)及各個條件交互下有關(guān)HMs的遷移轉(zhuǎn)化行為.針對上述問題，本文利用熱力學(xué)平衡計算模型預(yù)測添加無機(jī)調(diào)理劑情況下，深度脫水污泥焚燒過程中典型調(diào)理劑(CaO、FeCl3、AlCl3、FeSO4、Fe2(SO4) 3)的熱轉(zhuǎn)化過程，并重點考察S、CaO、FeCl3耦合作用對重金屬遷移及逸出行為的影響，為有效控制深度脫水污泥焚燒煙氣中酸性氣體、重金屬的排放及減小焚燒底渣資源化利用時重金屬的毒害影響提供科學(xué)依據(jù).

　　2 燃燒體系熱力學(xué)平衡分析方法

　　污泥焚燒過程屬于多相多組分的化學(xué)反應(yīng)過程，在一定的溫度、壓力和原始反應(yīng)物(指進(jìn)入燃燒裝置中的空氣、污泥及輔助燃料等)的條件下，將整個裝置看作封閉的理想反應(yīng)體系，分析在此條件下整個污泥焚燒體系達(dá)到熱力學(xué)平衡狀態(tài)時各物質(zhì)的組成、濃度及聚集狀態(tài)(氣相g和固相s).

　　在化學(xué)熱力學(xué)中處理復(fù)雜體系的化學(xué)平衡較常用的是平衡常數(shù)法和Gibbs最小自由能法.Gibbs自由能最小法是使用最久的化學(xué)平衡與相平衡同時求解的計算方法，這種方法的最大缺點就是收斂性不高，對初值要求嚴(yán)格.所以對復(fù)雜體系的計算難有通用性，編制適用于某一體系的計算程序，很難應(yīng)用到另一體系的計算.目前，用于模擬燃煤過程中微量元素遷移轉(zhuǎn)化的商業(yè)化熱力學(xué)軟件包主要有:NASA-CEA、FACT、MTDATA、MINGT-SYS、SOLGASM IX、STANJAN、ALEXE、GEMINI等.Frandsen等(2002)比較了MINGYS、NASA-CET89、FACT、SOLGASMIX 4種不同的熱力學(xué)軟件包，發(fā)現(xiàn)4種軟件包對微量元素的平衡分布預(yù)測幾乎相同，而對于Cd、Cr、Ni和Pb，4種軟件包的輸出結(jié)果不同，這種差異可能是由于不同的熱力學(xué)軟件包所使用的數(shù)據(jù)處理技術(shù)、收斂標(biāo)準(zhǔn)或熱力學(xué)數(shù)據(jù)不同造成的.Yan等評價了 SOLGASMIX、ALEX和GEMINI3種軟件包的特點和使用范圍.SOLGASMIX 軟件對計算簡單熱力學(xué)體系很有效，然而對于含多個元素的復(fù)雜體系(比如超過20個元素)，則因為需要人工輸入數(shù)據(jù)庫，低溫時收斂困難，導(dǎo)致求解困難;ALEX 中關(guān)于主量和次量元素的數(shù)據(jù)很全，關(guān)于微量元素的數(shù)據(jù)則較缺乏.Frandsen等介紹了GFEDBASE(Gibbs FreeEnergy DataBASE)數(shù)據(jù)庫，其中包含33種微量元素，大約800種化學(xué)形態(tài)的熱力學(xué)數(shù)據(jù).ALEX 自帶數(shù)據(jù)庫包括30種次量元素和微量元素的600種純凝聚相、液相、氣相和固相物質(zhì)的熱力學(xué)數(shù)據(jù).FACT 系統(tǒng)自帶包含有6000種無機(jī)物質(zhì)組分的熱力學(xué)特性的數(shù)據(jù)庫FACTBASE，數(shù)據(jù)完備，功能強(qiáng)大.

　　本文采用的化學(xué)熱力學(xué)計算軟件FACTsage 6.3計算程序，即是基于Gibbs最小自由能法:在等溫等壓條件下以體系的Gibbs自由能最小作為平衡判據(jù)，利用Lagrange待定系數(shù)法求解此時各組分的組成和濃度.在一定溫度、壓力下，空氣、污泥等原始反應(yīng)物質(zhì)加入污泥焚燒裝置中進(jìn)行各種復(fù)雜的化學(xué)反應(yīng)，當(dāng)體系達(dá)到化學(xué)平衡時，整個體系的Gibbs自由能為最小，在此平衡條件下計算污泥焚燒體系內(nèi)各種氣態(tài)物質(zhì)和固態(tài)物質(zhì)的組成和分布.應(yīng)用于污泥焚燒體系平衡計算程序的基本原理見圖 1.

　　圖 1應(yīng)用于污泥焚燒的MINGSYS平衡計算原理

　　用于污泥焚燒中元素的形態(tài)轉(zhuǎn)化及分布預(yù)測的平衡體系是把污泥簡化為只含主量元素(C、H、O、N、S、Cl)及調(diào)理劑的簡單體系，并假設(shè)煙氣中只有理想氣體組成的氣相和純凝聚相的理想模型;采用化學(xué)熱力平衡模型進(jìn)行預(yù)報分析時，是否考慮微量元素之間的相互作用，是否考慮微量元素所有可能發(fā)生的反應(yīng)，以及是否考慮在熔融相微量元素與熔融物的結(jié)合等均會嚴(yán)重地影響模型的預(yù)報結(jié)果.因此，化學(xué)熱力學(xué)方法在一些條件下與實驗結(jié)果的偏差較大.現(xiàn)在的計算體系已逐漸發(fā)展成為包含污泥中多個微量元素、所有主量和次量元素及礦物質(zhì)在內(nèi)的復(fù)雜體系，目的是為了考慮微量元素間的相互作用及所有可能存在的反應(yīng)，使理想體系與實際體系預(yù)測結(jié)果接近.

　　應(yīng)強(qiáng)調(diào)的是，雖然FACTsage化學(xué)熱力學(xué)平衡計算軟件可較好地模擬污泥燃燒過程中包括調(diào)理劑在內(nèi)的各物質(zhì)的熱轉(zhuǎn)化和分布，但計算結(jié)果和真實的污泥燃燒反應(yīng)過程相比，基于系統(tǒng)Gibbs自由能最小原理的化學(xué)熱力學(xué)平衡計算仍存在以下局限性(Liu et al.，2015a):1當(dāng)燃燒區(qū)域溫度較高、有足夠的停留時間時，體系可達(dá)到化學(xué)熱力學(xué)平衡狀態(tài);但如果燃燒區(qū)域溫度較低，即使有足夠的停留時間，整個體系也無法達(dá)到化學(xué)熱力學(xué)平衡狀態(tài);2在實際燃燒區(qū)域，由于混合及傳熱條件的限制，參與燃燒的反應(yīng)物可能存在一定的溫度梯度及濃度梯度，可以在局部范圍內(nèi)達(dá)到平衡，但整體上難以達(dá)到平衡，造成實際燃燒結(jié)果和熱力學(xué)平衡計算結(jié)果有一定的偏差;3實際燃燒過程中可能生成的所有相關(guān)化學(xué)物質(zhì)在平衡計算中都必須考慮到，然而由于FACTsage軟件本身的限制，反應(yīng)產(chǎn)物的數(shù)量是有限的，因此，計算結(jié)果可能與實際情況產(chǎn)生某些偏差.雖然化學(xué)熱力學(xué)平衡計算可獲得在理想狀態(tài)下各調(diào)理劑熱化學(xué)轉(zhuǎn)化及重金屬的遷移行為，但對污泥實際燃燒過程控制重金屬的揮發(fā)和排放仍然具有良好指導(dǎo)意義.

　　3 實驗和計算方法

　　3.1 污泥采集與成分分析

　　實驗中所用的污泥有4個取自廣州市區(qū)內(nèi)大型污水處理廠，分別命名為KFQ、DTS、LJ和LD，其具體情況見表 1.DTS、LJ和LD是采用傳統(tǒng)的活性生物污泥處理工藝并且規(guī)模較大的3個污水處理廠(占廣州總污水處理量的60%以上)，其污泥在廣州市市政污泥中具有一定的代表性.為了更全面地說明城市污泥組成情況，同時采集了廣州某造紙廠(ZZ)和肇慶某污水處理廠(ZQ)2種污泥.

　　表 1 污水廠基本情況

　　采用元素分析儀(德國，Elementar Vario EL Ⅲ)測定污泥中元素C、N、H、O、S的含量，采用污泥水浸出-硝酸銀滴定方法測定元素Cl含量，采用X射線熒光光譜儀(日本，Rigaku 100e)測定污泥中礦物質(zhì)(SiO2、CaO、Al2O3、Fe2O3)的含量，實驗數(shù)據(jù)見表 2

　　表 2 污泥樣品的元素和礦物質(zhì)組成

　　3.2 計算方法與過程

　　影響自由能的因素有物質(zhì)的化學(xué)組成和結(jié)構(gòu)、物質(zhì)的凝聚狀態(tài)(氣、液、固)、物質(zhì)的數(shù)量、壓力及焚燒溫度.FACTsage軟件包含污泥所有成分組成的化合物數(shù)據(jù)庫，輸入各元素的化學(xué)符號后，軟件本身會自動選擇所有這些輸入元素之間可能的生成物質(zhì)，還可以根據(jù)經(jīng)驗人為地去除一些不可能生成的物質(zhì);然后輸入各元素或各物質(zhì)的量，再選擇溫度范圍和壓力及溫度步長等條件進(jìn)行計算.在計算過程中使用真實污泥組成數(shù)據(jù)，燃燒溫度條件為400~1800 K，壓力為1.013×105 Pa，過量空氣系數(shù)λ=1.2，溫度步長為100 K.

　　計算中輸入的初始參數(shù)數(shù)據(jù)包括污泥和空氣的主要元素(C、H、O、N、S、Cl)，9種單一的重金屬元素(Pb、Cd、Cu、Zn、Cr、Ni、As、Hg、Tl)，以及4種調(diào)理劑(CaO、FeCl3、AlCl3、FeSO4、Fe2(SO4) 3).為了準(zhǔn)確反映城市污泥中重金屬的含量及水平，本文采用2006-2013年間我國城市污泥中重金屬(Cu、Pb、Zn、Cd、Hg、As、Cr、Ni)的統(tǒng)計數(shù)值，具體見表 3，取樣品的幾何平均數(shù)值為模擬計算初始值;Tl的數(shù)據(jù)來廣州某水泥窯協(xié)調(diào)焚燒處置污泥的進(jìn)料實測值，各元素的數(shù)值見表 3.

　　表 3 污泥中重金屬含量

　　本文選定的調(diào)理劑分別為CaO、FeCl3、AlCl3、Al2(SO4) 3、FeSO4、Fe2(SO4)3，結(jié)合污泥添加調(diào)理劑實際狀況，計算了污泥焚燒過程中調(diào)理劑熱轉(zhuǎn)化后Ca-Fe-Al及Cl-S的分布特征，同時重點模擬了S-Ca-Cl-Fe元素耦合對重金屬揮發(fā)行為的影響，模型計算工況見表 4(調(diào)理劑加入量以污泥干固體為基準(zhǔn)).

　　表 4 模型計算工況輸入條件

　　4 結(jié)果與討論

　　4.1 污泥焚燒過程中不同調(diào)理劑的熱化學(xué)轉(zhuǎn)化行為

　　只考慮污泥中主量元素(C、N、H和O)及單一調(diào)理劑(10%Al2(SO4)3、10%Fe2(SO4)3、10%FeSO4、10%AlCl3)存在，在λ=1.2焚燒條件下，調(diào)理劑熱分解后特征元素Fe、Cl、S、Al的分布如圖 2所示(其中，s表示固相產(chǎn)物，g表示氣相產(chǎn)物，下同).

　　圖 2污泥焚燒過程中調(diào)理劑的分解及典型元素?zé)崃�學(xué)平衡分布 (a，b:加10% AlCl3;c，d:加10% Al2(SO4)3;e，f:加10% Fe2(SO4)3;g，h:加10% FeSO4)

　　從圖 2可見，在焚燒溫度400~1800 K范圍，不同調(diào)理劑熱分解與元素轉(zhuǎn)化差異較大.對于添加含Al調(diào)理劑(10%Al2(SO4)3及10%AlCl3)來講，由于Al2(SO4)3及AlCl3易水解，在溫度400~500 K范圍，Al主要以Al2O3(H2O)(s)形式存在(圖 2a，圖 2c);當(dāng)溫度升高，調(diào)理劑Al2(SO4)3在450~850 K溫度范圍內(nèi)主要以Al2(SO4)3形式存在，但在850~1800 K范圍內(nèi)，Al主要以Al2O3形式存在，而添加AlCl3則在較寬溫度450~1800 K范圍內(nèi)都以Al2O3形式存在(圖 2a)，這可能是AlCl3比Al2(SO4)3易水解更易生成Al(OH)3所致.

　　對于添加10%Fe2(SO4)3來講(圖 2e)，在400~800 K范圍，F(xiàn)e主要以Fe2(SO4)3形式存在;但從700 K開始，F(xiàn)e2(SO4)3開始受熱分解為Fe2O3(s)，導(dǎo)致Fe在800~1700 K范圍內(nèi)主要以Fe2O3(s)形式存在;當(dāng)溫度超過1600 K，F(xiàn)e2O3(s)開始向Fe3O4(s)轉(zhuǎn)化;當(dāng)溫度超過1700 K時，F(xiàn)e3O4(s)占主要比例.而添加10%FeSO4后(圖 2g)，在400~780 K范圍，F(xiàn)e主要以由于Fe2O3(s)及Fe2(SO4)3兩種形式存在，其中，F(xiàn)e2O3(s)約占18%，當(dāng)溫度超過780 K后，F(xiàn)e2(SO4)3開始受熱分解向Fe2O3(s)轉(zhuǎn)化，在900 K時，F(xiàn)e2(SO4)3分解完全，在900~1800 K范圍內(nèi)，F(xiàn)e存在形式與添加調(diào)理劑Fe2(SO4)3一致.

　　從以上分析可見，在污泥焚燒溫度1100~1300 K范圍內(nèi)，調(diào)理劑熱分解后Al、Fe主要以Al2O3(s)、 Fe2O3(s)形式存在;而前期研究表明，污泥焚燒過程中Al2O3(s)及 Fe2O3(s)對重金屬的遷移轉(zhuǎn)化有重要影響，可以改變重金屬的遷移轉(zhuǎn)化途徑，如Al2O3與ZnO結(jié)合生成ZnAl2O4，導(dǎo)致Zn揮發(fā)性降低.

　　由于S及Cl對重金屬揮發(fā)有較大影響，因此，本文也計算了調(diào)理劑熱分解后含S及含Cl物質(zhì)的分布狀況(圖 2b、圖 2d、h、f).對于添加10%含S調(diào)理劑Al2(SO4)3、Fe2(SO4)3、FeSO4來講，在400~700 K范圍內(nèi)，硫化物主要存在形式為Al2(SO4)3及Fe2(SO4)3;當(dāng)溫度高于700 K時，Al2(SO4)3及Fe2(SO4)3受熱逐漸分解為SO3(g)和SO2(g);在700~900 K范圍，SO3(g)的含量比例大于SO2(g)，溫度超過900 K后，SO3(g)逐漸向SO2(g)轉(zhuǎn)化，在1400 K以后，SO2(g)所占比例超過90%.對于添加10%含Cl調(diào)理劑AlCl3來講，在400~500 K范圍內(nèi)，氯化物主要存在形式為Cl2(g)和HCl(g)，當(dāng)溫度高于500 K時，Cl2(g)開始向HCl(g)轉(zhuǎn)化，并且HCl(g)的比例開始高于Cl2(g);當(dāng)溫度高于800 K后，Cl約98%以HCl(g)形式存在.從以上分析可見，在污泥焚燒溫度1100~1300 K范圍內(nèi)，含Cl及S調(diào)理劑熱分解后的氣體成分主要以HCl(g)、SO3(g)及SO2(g)形式逸出.

　　目前，以FeCl3為主要深度脫水調(diào)理劑已經(jīng)取得廣泛的應(yīng)用，因此，本文模擬了分別添加5%、10%、20%FeCl3條件下的熱分解情況，結(jié)果見圖 3.由于FeCl3易于水解，F(xiàn)eCl3首先水解生成Fe(OH)3，然后受熱分解為Fe2O3(s)，因此，在焚燒溫度較寬的范圍內(nèi)(400~1600 K)，F(xiàn)e主要以Fe2O3(s)形式存在.當(dāng)溫度達(dá)到1600 K，此時Fe2O3(s)受熱后開始向Fe3O4(s)轉(zhuǎn)化，在溫度達(dá)到1650 K時，F(xiàn)e2O3(s)和Fe3O4(s)各占50%，此后，F(xiàn)e3O4(s)占絕大比例.同時，在1400 K時，有FeCl2(g)氣體逸出，并且隨FeCl3添加比例的增加，F(xiàn)eCl2(g)逸出比例也有增加的趨勢.對于Cl來講，在400~550 K范圍內(nèi)，Cl主要以Cl2(g)和HCl(g)形式存在，隨著溫度的升高，Cl2(g)開始向HCl(g)轉(zhuǎn)化，在溫度800~1600 K范圍，HCl(g)占總Cl 約95%.當(dāng)溫度超過1400 K，此時有少量FeCl2(g)和Cl(g)逸出.

　　圖 3添加不同含量調(diào)理劑FeCl3后污泥焚燒過程中Fe及Cl的熱力學(xué)平衡分布 (a，b.加5%FeCl3;c，d.加10%FeCl3;e，f.加20%FeCl3)

　　4.2 污泥焚燒過程中調(diào)理劑FeCl3/CaO的熱交互作用 4.2.1 不同含量FeCl3與10%CaO的熱交互作用

　　前期研究表明，鐵鹽配合骨架構(gòu)建體(也稱作物理調(diào)理劑，包括石灰、粉煤灰、水泥塵、煤粉等)能有效提高污泥的脫水性能，實現(xiàn)污泥的深度脫水.因此，本文重點模擬了5%~20% CaO和5%~20% FeCl3熱交互作用下典型元素Fe、Ca、Cl的熱轉(zhuǎn)化特征(圖 4和圖 5).

　　圖 4同時添加調(diào)理劑CaO/FeCl3后污泥焚燒過程中元素Ca、Cl、Fe的熱力學(xué)平衡分布 (a，d，g:5%FeCl3+10%CaO;b，e，h:15%FeCl3+10%CaO;c，f，i:20%FeCl3+10%CaO)

　　圖 5同時添加調(diào)理劑FeCl3/CaO后污泥焚燒過程中元素Cl、Ca、Fe的熱力學(xué)平衡分布 (a，d，g:10%FeCl3+5%CaO;b，e，h:10% FeCl3+10%CaO;c，f，i:10%FeCl3+20%CaO)

　　在污泥中添加10%CaO及不同含量(5%、15%、20%)FeCl3條件下，典型元素的熱分布特征見圖 4.在整個焚燒溫度區(qū)間，Ca主要以CaCl2(s)、CaCO3(s)、CaO(CaCl2)4(s)、CaFe2O4(s)、Ca2Fe2O5(s)、CaO(s)、 CaCl2(g)形式存在(圖 4a~圖 4c).隨著FeCl3添加量的增大，還可以發(fā)現(xiàn):1CaCO3(s)的比例有增加的趨勢，而CaCl2(s)有減小的趨勢，當(dāng)加入20%FeCl3時候，在400~1000 K范圍內(nèi)未出現(xiàn)CaCO3(s);2在800~1200 K范圍，CaO(s)與Fe2O3(s)發(fā)生反應(yīng)會生成CaFe2O4(s);3從1300 K起，Ca部分以CaCl2(g)形式逸出，在1800 K時，CaCl2(g)約占20%;4生成CaO(s)的溫度從1200 K滯后到1300 K，并且CaO(s)生成比例銳減.

　　焚燒過程中Cl的分布見圖 4d~圖 4f，在整個焚燒溫度區(qū)間，Cl主要以CaCl2(s)、CaO(CaCl2)4(s)、HCl(g)、Cl(g)及CaCl2(g)形式存在.當(dāng)加入5%FeCl3后，400~1000 K范圍內(nèi)Cl主要以CaCl2(s)存在，并且隨著溫度的升高，CaCl2(s)逐漸分解向HCl(g)轉(zhuǎn)化;當(dāng)溫度高于950 K時，Cl主要以HCl(g)和CaO(CaCl2)4(s)形式存在，其中，CaO(CaCl2)4(s)主要在900~1200 K范圍內(nèi)存在，其他大都以HCl(g)存在;當(dāng)溫度高于1400 K時，開始有CaCl2及Cl氣體產(chǎn)生.隨著FeCl3添加量的增大，還可以發(fā)現(xiàn):1在溫度1000~1400 K范圍內(nèi)，CaO(CaCl2)4(s)產(chǎn)生比例越來越小;2在1300~1800 K范圍，Cl(g)及CaCl2(g)的生產(chǎn)比例有所增加.

　　焚燒過程中Fe的分布見圖 4g~i，在整個焚燒溫度區(qū)間，F(xiàn)e主要以Fe2O3(s)、Ca2Fe2O5(s)、CaFe2O4(s)形式存在.當(dāng)FeCl3添加量從5%增加到15%后，在800~1100 K范圍內(nèi)會發(fā)生Fe2O3(s)+CaO(s)=CaFe2O4(s)反應(yīng)，導(dǎo)致生成Ca2Fe2O5(s)所需的溫度提高;當(dāng)FeCl3添加量從15%增加到20%后，F(xiàn)e2O3(s)+CaO(s)=CaFe2O4(s)反應(yīng)會在較寬的溫度(800~1200 K)進(jìn)行，導(dǎo)致Fe在較寬溫度范圍內(nèi)以CaFe2O4(s)形式存在.

　　4.2.2 不同含量CaO與10%FeCl3的熱交互作用

　　在污泥中添加10%FeCl3及不同含量(5%、10%、20%)CaO條件下，典型元素的熱分布特征見圖 5.焚燒過程中Cl的分布見圖 5a~c，在整個焚燒溫度區(qū)間內(nèi)，Cl主要以CaCl2(s)、CaO(CaCl2)4(s)、HCl(g)、Cl(g)及CaCl2(g)形式存在.當(dāng)加入5%CaO后，400~1000 K范圍內(nèi)Cl主要以CaCl2(s)和HCl(g)存在;在溫度為1000 K左右，CaCl2(s)和HCl(g)各占總Cl含量的50%;當(dāng)溫度高于1000 K后，CaCl2(s)逐漸分解并向CaO(CaCl2)4(s)及HCl(g)轉(zhuǎn)化，但HCl(g)占有絕對比例.隨著CaO添加量的增大，在溫度1000~1400 K范圍內(nèi)，生成CaO(CaCl2)4(s)的溫度提前，其所占的比例越來越大.

　　在整個焚燒溫度區(qū)間，Ca主要存在形式為CaCl2(s)、CaCO3(s)、CaO(CaCl2)4(s)、CaFe2O4(s)、Ca2Fe2O5(s)、CaO(s)、CaCl2(g)(圖 5d~f).當(dāng)加入5%CaO后，400~1000 K范圍內(nèi)Ca主要以CaCl2(s)存在，并且隨著溫度的升高，CaCl2(s)逐漸分解向CaO(s)轉(zhuǎn)化，在800~1100 K范圍，有Fe2O3(s)+CaO(s)=CaFe2O4(s)發(fā)生，導(dǎo)致CaCl2(s)含量圖 4 同時添加調(diào)理劑CaO/FeCl3后污泥焚燒過程中元素Ca、Cl、Fe的熱力學(xué)平衡分布(a，d，g:5%FeCl3+10%CaO;b，e，h:15%FeCl3+10%CaO;c，f，i:20%FeCl3+10%CaO急劇下降;在1000~1200 K，由于CaFe2O4(s)和CaO(s)作用，導(dǎo)致Ca2Fe2O5(s)產(chǎn)生，由于Ca2Fe2O5(s)熱性質(zhì)穩(wěn)定，其在1000~1800 K都穩(wěn)定存在.隨著CaO添加量的增大，還可以發(fā)現(xiàn):1在400~1000 K范圍內(nèi)，CaCO3(s)的比例有增加的趨勢，而CaCl2(s)有減小的趨勢，當(dāng)加入20%CaO時候，m(CaCO3(s))∶m(CaCl2(s))約為3∶1;2在1200~1800 K范圍內(nèi)，隨著CaO(s)添加增加，CaCl2(g)有減小的趨勢，當(dāng)CaO(s)添加量為20%時，未產(chǎn)生CaCl2(g);3在800~1800 K范圍內(nèi)，隨著CaO(s)添加增加，生成Ca2Fe2O5(s)比例有減小的趨勢.

　　焚燒過程中Fe的分布見圖 5g~i，在整個焚燒溫度區(qū)間，F(xiàn)e主要以Fe2O3(s)、Ca2Fe2O5(s)、CaFe2O4(s)形式存在.當(dāng)CaO添加量從5%增加到15%后，在800~1100 K范圍內(nèi)，未發(fā)現(xiàn)CaFe2O4(s)的生成，而Ca2Fe2O5(s)生成溫度提前200 K;當(dāng)CaO添加量從15%增加到20%，其生成物和溫度區(qū)間未見變化.

　　4.3 污泥焚燒過程中FeCl3/CaO熱交互作用對重金屬揮發(fā)的影響 4.3.1 無FeCl3/CaO條件下重金屬的揮發(fā)特性

　　只考慮污泥中C、N、H、O(λ=1.2)焚燒條件下，9種重金屬的遷移轉(zhuǎn)化特征見圖 6.在焚燒溫度400~1800 K范圍，污泥中Cd主要以CdCO3(s)、CdO(s)、Cd(OH)2(g)、Cd(g)及CdO(g)形式存在(圖 6a).在系統(tǒng)溫度400~550 K范圍內(nèi)Cd主要以CdCO3(s)形式存在，隨著溫度的升高，CdCO3(s)逐漸轉(zhuǎn)化為CdO(s)，當(dāng)溫度在600~800 K時，CdO(s)是Cd的最主要形式，當(dāng)溫度超過700 K后，CdO(s)逐漸向Cd(OH)2(g)轉(zhuǎn)化，從1000 K開始，Cd(OH)2(g)逐漸熱分解為Cd(g)及CdO(g)，其中，Cd(g)在1100~1800 K范圍約占總Cd 的80%~95%，而CdO(g)所占比例較小，約為5%~20%.

　　圖 6未添加調(diào)理劑污泥焚燒過程中重金屬的熱力學(xué)平衡分布

　　在焚燒溫度400~1800 K范圍，污泥中Pb主要以PbCO3(s)、PbO(s)、Pb(g)及PbO(g)形式存在(圖 6b).在系統(tǒng)溫度400~550 K范圍內(nèi)Pb以PbCO3(s)為主，隨著溫度的升高，PbCO3(s)逐漸轉(zhuǎn)化為兩種形態(tài)的PbO(s)，當(dāng)溫度超過800 K時，開始有PbO(g)產(chǎn)生，并且在950~1800 K內(nèi)，PbO(g)是Pb的主要存在形式，僅當(dāng)溫度超過1600 K后，才有小部分Pb(g)逸出.在焚燒溫度400~1800 K范圍，污泥中Cr主要以Cr2O3(s)、CrO(OH)(g)、CrO2(OH)2(g)、CrO2(OH)2(g)、CrO3(g)形態(tài)存在(圖 6e).在系統(tǒng)溫度400~1400 K范圍內(nèi)Cr以Cr2O3(s)為主，隨著溫度的升高，在800 K時，開始有CrO(OH)(g)產(chǎn)生，當(dāng)溫度超過1400 K時，Cr2O3(s)逐漸轉(zhuǎn)化為氣態(tài)的CrO(OH)(g)、CrO2(OH)2(g)、CrO2(OH)2(g)、CrO3(g)，導(dǎo)致Cr在1400 K以后大量揮發(fā).

　　相比較而言，Cu在400~1200 K范圍內(nèi)都是以CuO(s)存在，在1200~1500 K內(nèi)，主要以Cu2O(s)形式存在，但溫度在1400 K時，Cu(g)開始產(chǎn)生，并且在1500 K后Cu(g)占絕對比例，而CuO(g)的比例不到5%(圖 6c).Zn在400~1550 K范圍內(nèi)都是以ZnO(s)存在，在1400 K時才有Zn(g)產(chǎn)生(圖 6d).Ni在400~1500 K范圍內(nèi)都是以NiO(s)存在，在1200 K時才有Ni(OH)2(g)產(chǎn)生，在1600~1800 K范圍內(nèi)有小部分Ni(g)和NiO(g)逸出(圖 6f).

　　對于易揮發(fā)元素As、Hg、Tl來講(圖 6g、h、i)，固態(tài)化合物As2O3(s)、HgO(s)、Tl2O3(s)分別在400~900 K、400~500 K、400~850 K范圍存在，隨著溫度的升高，這3個元素分別以氣體形式逸出，其中，As在850~1800 K以AsO(g)、As4O6(g)形式揮發(fā)，Hg在450~1800 K以Hg(g)、HgO(g)形式揮發(fā)，Tl在850~1800 K以Tl(g)形式揮發(fā).

　　從以上分析可以看出，重金屬在較低的溫度下都是以固態(tài)金屬氧化物、碳酸鹽為主;隨著溫度的升高，金屬碳酸鹽會分解;在較高溫條件下重金屬以其氣態(tài)金屬單質(zhì)或者低價氣態(tài)金屬氧化物形式而揮發(fā)，其中，重金屬Cu、Zn、Ni在整個焚燒體系(400~1400 K)主要以固態(tài)存在不易揮發(fā)，因而殘留在焚燒底渣當(dāng)中，這可能與其元素化學(xué)性質(zhì)有關(guān)，這與前人的管式爐模擬實驗相吻合.

　　4.3.2 有調(diào)理劑FeCl3/CaO存在條件下重金屬的揮發(fā)特性

　　計算只考慮污泥中主要成分C、N、H、O(λ=1.2)及添加5%復(fù)合調(diào)理劑FeCl3/CaO條件下，9種重金屬的遷移轉(zhuǎn)化特征見圖 7.對比圖 6和圖 7，當(dāng)污泥添加調(diào)理劑后，焚燒過程中重金屬的轉(zhuǎn)化及分布都有較顯著變化.

　　圖 7調(diào)理劑FeCl3及CaO共存對污泥焚燒過程中重金屬熱力學(xué)平衡分布的影響

　　對于Cd來講，Cl易與Cd結(jié)合，在溫度為400~850 K范圍內(nèi)，CdCl2(g)取代了CdCO3(s)及CdO(s)成為Cd的主要揮發(fā)物，而在700~1800 K范圍內(nèi)，Cd的產(chǎn)物基本不變(圖 7a).Pb受到調(diào)理劑的影響較大，其中，在低溫400~800 K范圍內(nèi)，Pb主要以PbCl2(s)、PbCl2(g)、PbCl4(g)形式存在，并且PbCl2(g)在較寬的溫度范圍(600~1600 K)占優(yōu)勢，導(dǎo)致Pb大量逸出(圖 7b).對于Cu來講，CuO(s)存在的溫度范圍縮小，另外，CuO(s)與Fe2O3(s)發(fā)生反應(yīng)生成CuO(Fe2O3)(s)可以穩(wěn)定存在，但在溫度為800~1300 K范圍內(nèi)，有(CuCl)3(g)生成，另外，從1000 K起，開始有CuCl(g)的逸出，導(dǎo)致在焚燒溫度為1200 K時，Cu主要以氣體氯化物形式外排(圖 7c).Zn在400~600 K低溫條件下以ZnCl2(s)取代了ZnO(s)，同時，ZnO(s)還可以與Fe2O3發(fā)生反應(yīng)生成ZnFe2O4(s)，但ZnCl2(g)從500 K就開始生成，在較寬的溫度范圍(700~1800 K)都以絕對比例存在(圖 7d).Cr的形態(tài)影響主要在900~1600 K，此時生成CaCr2O4(s)取代了Cr2O3(s)(圖 7e).Ni在整個溫度區(qū)間受調(diào)理劑氯化物的影響較大，在低溫區(qū)(400~500 K)有NiCl2(s)生成，在中溫區(qū)有NiO(Fe2O3(s))生成，在1000 K時有NiCl2(g)生成，可能導(dǎo)致Ni以氯化物形式外排(圖 7f).復(fù)合調(diào)理劑FeCl3/CaO的加入，在400~1200 K范圍As主要以Ca3(AsO4)2(s)存在，并且使AsO(g)產(chǎn)生溫度滯后400 K，可見復(fù)合調(diào)理劑FeCl3/CaO有利于抑制As的揮發(fā)和排放(圖 7g).Hg在整個溫度區(qū)間都以氣態(tài)HgCl2(g)和Hg(g)的形式存在(圖 7h)，而Tl在低溫以TlCl2(s)存在，在500~1100 K范圍主要以TlCl(s)存在，致使Tl(g)生成溫度升高100 K(圖 7i).

　　從以上分析可以看出，復(fù)合調(diào)理劑FeCl3/CaO共存條件下，F(xiàn)eCl3對重金屬(Cd、Pb、Cd、Zn、Ni、Hg、Tl)的影響大于CaO的影響，導(dǎo)致這些重金屬在焚燒過程中以其氯化物形式揮發(fā);CaO與Cr、As分別作用可以生成CaCr2O4(s)、Ca3(AsO4)2(s)，可以抑制其揮發(fā).

　　4.3.3 硫化物及FeCl3/CaO共同影響條件下重金屬的揮發(fā)特性

　　由于污泥常與煤或者垃圾進(jìn)行摻燒，而這兩種物料中都含有一定量的硫(S)，因此，本文模擬了只考慮污泥中主要成分C、N、H、O(λ=1.2)、添加5%復(fù)合調(diào)理劑FeCl3/CaO及有5% S共存條件下，9種重金屬的遷移轉(zhuǎn)化特征，結(jié)果見圖 8.對比圖 6、圖 7及圖 8可以發(fā)現(xiàn)，當(dāng)污泥添加調(diào)理劑再與一定含量S進(jìn)行摻燒后，焚燒過程中部分重金屬的轉(zhuǎn)化及分布受硫化物影響較大.

　　圖 8調(diào)理劑FeCl3、CaO及S共存對污泥焚燒過程中重金屬熱力學(xué)平衡分布的影響

　　Cd在低溫區(qū)主要以CdCl2(s)形式存在，在500~1000 K內(nèi)生成了CdSO4(s)取代了圖 6中的CdO(s)及圖 7中的CdCl2(s)，并且S的存在導(dǎo)致Cd(OH)2(g)的存在溫度區(qū)間變小(圖 8a).Pb在400~9000 K范圍內(nèi)主要以PbSO4(s)形式存在，抑制了PbCl2(g)的生成溫度(降低約400 K)(圖 8b).對于Cu來講，低溫區(qū)有S存在情況下，Cu易于形成CuSO4(H2O)(s)，在500~900 K范圍內(nèi)生成CuSO4(s)取代了CuO(s)(圖 8c).Zn和Cu的分布具有相似性，低溫區(qū)有S存在情況下，Zn易于形成ZnSO4(H2O)(s)，在500~950 K范圍內(nèi)生成ZnSO4(s)取代了ZnO(s)(圖 8d).Cr在400~750 K范圍內(nèi)有Cr2(SO4)3(s)生成，在1300~1600 K范圍內(nèi)有CaCr2O4(s)生成，減小了Cr在此溫度下的揮發(fā)性(圖 8e).Ni在400~900 K范圍內(nèi)也是以硫酸鹽形式存在，減小了Fe2O3(s)對Ni的影響(圖 8f).在400~950 K范圍，As可以與Fe結(jié)合生成FeAsO3(s)，同時降低了AsO(g)的生成溫度(約300 K)(圖 8g).揮發(fā)性元素Hg和Tl不受硫化物的影響，對照圖 6和圖 7，其基本保持不變(圖 8h、i).

　　焚燒體系中S的存在對深度脫水污泥焚燒中Cd、Pb、Cu、Zn、Cr、Ni影響較大，在低溫階段由原來金屬的氧化物都轉(zhuǎn)化為金屬的硫酸鹽，由于硫酸鹽比較穩(wěn)定，擬制了金屬的揮發(fā)特性;在高溫階段，金屬的形態(tài)轉(zhuǎn)化基本不受S的影響，而受Cl的影響;另外，As、Hg、Tl分布基本不受硫化物的影響，這可能是Cl易于和這些金屬結(jié)合并且其作用大于S所致.

　　對照圖 6、圖 7、圖 8可以看出，焚燒體系中的含Cl和S調(diào)理劑對重金屬形態(tài)遷移轉(zhuǎn)化影響差別較大.在有S存在條件下，低溫階段有金屬的硫酸鹽生成，擬制了金屬的揮發(fā)特性，而有Cl存在條件下，除Cr、As外都有金屬的氣態(tài)氯化物生成，加速了金屬的揮發(fā)速度.具體參見污水寶商城資料或http://www.northcarolinalenders.com更多相關(guān)技術(shù)文檔。

　　5 結(jié)論

　　1) 單一調(diào)理劑Al2(SO4)3、Fe2(SO4)3及FeSO4添加到污泥后，F(xiàn)e和Al在低溫下主要以硫酸鹽存在，在高溫下主要以Al2O3和Fe2O3(s)存在;而AlCl3及FeCl3在焚燒過程中Al和Fe在較寬溫度范圍內(nèi)主要以Al2O3和Fe2O3(s)存在;上述單一調(diào)理劑在污泥焚燒過程中氣態(tài)產(chǎn)物主要是HCl和SO2.

　　2) 復(fù)合調(diào)理劑CaO和FeCl3在焚燒過程中具有相互作用，其中，F(xiàn)eCl3或CaO含量增加時，焚燒過程中HCl(g)會逸出變慢，F(xiàn)e2O3(s)易于和CaO(s)發(fā)生化學(xué)作用導(dǎo)致Fe2O3(s)單獨存在溫度區(qū)間變窄.

　　3) 污泥未添加調(diào)理劑時，重金屬Cd、Pb、Cr、Tl、Hg、As分別以Cd(OH)2(g)、PbO(g)、CrO2(OH)2(g)、AsO(g)、Hg(g)、Tl(g)形式揮發(fā)，而Cu、Zn、Ni以其氧化物形式存在而不易揮發(fā).

　　4) 當(dāng)污泥添加復(fù)合調(diào)理劑FeCl3及CaO后，其燃燒過程中除Cr受調(diào)理劑影響較小外，其他重金屬易于形成重金屬氯化物而揮發(fā)，導(dǎo)致重金屬揮發(fā)性增強(qiáng);當(dāng)有硫化物存在時，重金屬在低溫區(qū)間主要以硫酸鹽為主，在中高溫區(qū)間易于以氯化物存在，重金屬揮發(fā)受到Cl的影響較S大，而Hg和Tl不受硫化物影響.